內蒙古京隆發電有限責任公司(以下簡稱京隆公司)2x600 MW汽輪發電機組，鍋爐為上海鍋爐廠設計并制造的SG2059/17.5-M915型亞臨界參數、控制循環、四角切向燃燒、一次中間再熱、單爐膛平衡通風、固態排渣n型汽包爐。鍋爐采用正壓直吹式制粉系統，配6臺ZGM113G型中速磨煤機，其中A磨配有等離子點火且具有穩燃功能的燃燒器，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機、秸稈顆粒機、秸稈壓塊機壓制的生物質顆粒燃料。
除渣系統采用青島四洲電力設備有限公司生產的液壓驅動、液壓全自動張緊、水浸式刮板式撈渣機。每臺爐設1套除渣系統，包括1臺GBL20Ex57型可變速的水浸式刮板撈渣機和渣倉等。水浸式刮板撈渣機由上部充滿水的輸送槽和下部回鏈槽組成，采用封閉的液壓驅動裝置。熱渣穿過爐膛喉部進入水浸式刮板撈渣機上部槽體，然后依次被排入底渣倉中。機組設計煤種渣量（以干渣計）正常為18 t/h．吹灰時32 t/h，最大可達60 t/h。溢流水溫<60℃。
由于煤源日趨緊張，京隆公司的實際煤種復雜多變，與設計煤種相差甚遠。煤種突然變化時，如不能及時掌握煤的特性，很容易發生結焦、結渣現象。設計5臺磨可以帶滿負荷，而實際運行中必須6臺磨接帶負荷，使得撈渣機的負荷增加，時有掉焦現象發生，嚴重時使撈渣機過負荷跳閘無法啟動。另外，由于斷鏈、導輪損壞、掉焦或撈渣機長時間故障停運等原因導致積渣過多，也會造成撈渣機無法正常運行。
如果能在不停爐的情況下破壞水封處理撈渣機故障，可以維持機組負荷穩定，保證機組安全、穩定運行。
2、水封破壞后存在的危險因素
鍋爐正常運行時，如果爐底水封破壞，則大量冷空氣從爐膛底部竄入，在送風機指令不變的情況下，氧量急劇升高，引風機靜葉開大，出力增加；造成爐內燃燒惡化，爐膛負壓大幅波動，甚至熄火：由于煙氣量大增，火焰中心太高，爐膛出口溫度升高，使主再熱蒸汽溫度急劇上升，排煙溫度也升高；造成主再熱蒸汽及爐膛受熱面大幅超溫；在處理過程中，如果發生渣塊掉落及引風機跳閘等問題時，會造成冷渣斗出現正壓，可能燙傷檢修人員；另外，煤粉的機械不完全燃燒損失增大、長時間燃燒不良，會引起鍋爐尾部煙道再燃燒或煙溫難以控制，導致空預器變形卡澀而跳閘。
3、成功案例分析
3.1案例1
3.1.1過程
2009-08-29T20：30 1號機撈渣機因內導輪斷
裂進行消缺，降負荷：撈渣機檢修放水，保留B、C磨運行（汽車煤），D磨通風，接帶負荷135 MW左右（A磨原煤斗頻繁棚煤，故未投運），總煤量90 t/h，爐膛壓力100 Pa;AB、CD層7支油槍助燃．B磨火檢閃動跳閘（隨后處理火檢信號），低溫過熱器壁溫470～480℃。當撈渣機開始放水、負荷由230 MW降至100 MW以下時，低過蒸汽溫度由414℃升至490℃，A、B空預器入口煙溫同時由298℃升至345℃，空預器出口煙溫由103℃升至170℃．A空預器電流明顯升高（由23 A升至50 A．最高波動至額定電流附近）且就地有摩擦聲。08-30T6：43啟動A磨升負荷至200 MW，一次風量由300 t/h升至400 t/h，空預器電流呈下降趨勢：09:30左右撈渣機及底部水封注水，各參數迅速恢復正常。
3.1.2控制要點
開始榆修前，將空預器扇形板提升到最大位。事故處理過程中，密切監視窄預器電流及進出口煙溫，防止空預器卡住跳閘及鍋爐滅火。在空預器電流明顯增大時，立即將一次風量升至100 t/h，啟動A磨，升負荷至200 MW．有效控制了空預器的出、入口溫度，使空預器的摩擦減小、電流減小。由此可見，在條件允許的情況下，負荷越高，燃燒越穩定。因此在2010-07-03 2號撈渣機卡住和07-05 1號撈渣機卡住時，均降負荷至300 MW微正壓運行進行掏渣處理。
開大卜層二次風門擋板，以最大限度地冷卻煙溫，降低主、再熱器壁溫的上升幅度。
為了穩定燃燒及壓低火焰中心，維持底層磨運行并投等離子進行拉弧，要密切關注受熱面壁溫的變化并及時進行調整，提高爐膛壓力，減少將爐底水封破壞后冷風的竄入量，降低對鍋爐燃燒的影響。防止主、再熱汽溫超限。
3.2案例2
2009-08-3QT16：00，1號機組撈渣機內導輪軸承備件到貨，再次放水開始第2次檢修。維持負荷280 MW左右，A、B、C下層磨運行（均為高熱值煤），給煤量141 t/h．爐膛壓力250 Pa;受熱面各部分的煙溫、汽溫較水封破壞前均有E升但幅度不大(見表2)，燃燒T況因煤質較好而相對穩定，撤出助燃油槍。23:50檢修結束，恢復正常運行。
通過表2可以看出，撈渣機放水檢修時，鍋爐主要參數偏離正常值不多，空預器摩擦得到明顯控制。而且微正壓運行時，明顯減少了爐底冷風的竄人量，穩定了爐膛燃燒。通過開大上層二次風門擋板開度，使低過出口壁溫得到有效控制；尤其是開大頂層燃燼風以及消旋風二次風門擋板后，效果更為明顯。在此基礎上，適當升高了負荷，撤出油槍，燃燒不受影響。
3.3案例3
2010-07-05 l號爐撈渣機放水檢修，鍋爐微正壓運行，水封破壞前后數據見表3。從表3可以看出，煙溫上升較快。為了穩定給水，升高了主汽壓，同時提前降低主、再熱汽溫。爐底水封破壞后，氧量急劇升高，引風機靜葉不正常開大，出力增加；爐膛負壓穩定，主、再熱蒸汽溫度及排煙溫度得到有效地控制，避免了主、再熱蒸汽及爐膛受熱面大幅超溫。同時空預器在安全的區域內運行．避免了空預器跳閘聯跳送、引風機，引發滅火事故。
4、水封破壞過程中的燃燒調
(1)破壞爐底水封前主汽溫降至530℃，再熱汽溫降至520℃，甚至降到更低．以緩沖水封破壞后溫度的急劇上升：全開上層二次風及燃燼風擋板，防止破壞水封后受熱面管壁及主、再熱汽溫超限。將引、送風切手動調節，破壞水封前爐膛維持微正壓。
(2)逐步停磨減燃料，負荷至300 MW時，投入A層等離子運行，確保燃燒穩定。退出AGC，負荷保持300 MW，給水流量約880 t/h;停運其他磨煤機，僅維持A、B、C、D磨煤機運行。總給煤量控制在160—180 t/h。
(3)破壞水封時，嚴密監視煙溫、汽溫、再（過）熱器受熱面溫度、排煙溫度、6大風機電流、總風量、一次風量、給水量、負荷、汽壓等參數，加強對引風機電流、靜葉開度及爐膛壓力等重要參數的監視與調整。破壞水封的過程中，要防止煙氣從爐底漏出導致傷人的事故發生。
(4)對撈渣機水槽內的水不必1次放盡，視情況以能夠去除卡澀異物為宜，并盡快恢復爐底水封，減少爐底漏風量。破壞水封后爐膛壓力會上升，調整引、送風機使爐膛壓力維持在200 Pa左右，送風量控制在1 000—1 150 t/h。在整個事故處理過程中不能隨意減少送風量。
(5)爐膛正壓運行過程中，要密切監視爐膛燃燒的穩定性及火檢冷卻風壓力和火檢信號．暫停鍋爐本體上的清潔工作，油槍、電纜等設備應注意防火。如果過、再熱汽溫及管壁溫度超限，則適當降低燃料量，增大給水量。
(6)撈渣機失去水封后冷風從底部漏入爐膛，爐膛溫度降低、煙氣容積增加，火焰中心相對上移，造成爐膛出口煙溫、低過蒸汽溫度和空預器煙溫普遍升高，減溫水量增大。
(7)運行磨火檢信號閃動時及時投入相鄰層油槍，必要時強制磨煤機層火焰；煤油混燒期間，空預器連續吹灰；經常檢查鍋爐本體看火孔及不嚴密處，防止向外返火、冒煙及門孔燒紅；檢修結束后，恢復渣水系統。撈渣機附近的t作人員要隨時注意人身安全，防止鍋爐塌灰落焦發生燒傷事故。
5、經濟性分析
通過采用等離子點火裝置拉弧助燃，以及提前準備好熱值較高的煤種來保障燃燒穩定措施，機組的經濟性大大提高：600 MW機組點火消耗燃油按30 t/次，7 000元／t計算，僅此l項就可節約21萬元：每次停爐時間按8h計算，不停爐可挽回電量損失2 400 MWh。
6、結束語
京隆公司進行的不停爐破壞爐底水封搶修撈渣機故障處理是600 MW機組破壞爐底水封長時間運行的成功范例。由于操作得當，沒有因鍋爐滅火造成機組被迫停運：在長時間處理過程中，沒有發生1次再（過）熱器受熱面超溫的現象，鍋爐燃燒穩定，機組運行正常。多次實踐證明這種處理撈渣機事故的方法是可行的，而且不用投油，對于使用刮板式撈渣機且煤質較差的電廠來說，處理撈渣機缺陷時采用這種方法是最佳選擇。
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1、生物質蒸鍋
2、秸稈壓塊機
3、木屑顆粒機
