大唐河北發電有限公司馬頭熱電分公司9、10號鍋爐系東方鍋爐廠生產的DG1025／17.4 - 1112型汽包爐。燃燒器共布置16層噴口，四角布置，均等配風，包括有5層(A、B、C、D、E)-次風噴口，2層燃燼風(OFA)噴口，2層三次風噴口，7層二次風噴口(AA、AB、BC、CD、DE、EF、FF)。鍋爐配備4套低速鋼球磨煤機中間儲倉式制粉系統，設計煤粉細度R90 =8%，設計煤種為峰峰礦務局大淑村煤礦生產的貧煤。2臺沈陽鼓風機通風設備有限責任公司生產的ASS2900/2100-IKQ型動葉可調軸流式風機，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機、秸稈顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
2、存在問題
2.1再熱汽溫達不到設計值
公司9、10號鍋爐分別于分別與2009年1月和2010年5月投入運行，在168h試運期間，主汽溫度完成值在520℃左右、再熱汽溫在510℃左右，主、再熱汽溫均難以達到額定值537℃。
2.2風機失速問題限制風量
機組自投運后多次發生高負荷時軸流式引風機失速現象。發生風機失速后只能采取關小動葉開度，降低風機出力解決這一矛盾，氧量保持3.0%左右，執行這一措施后引風機基本沒有出現失速現象，但再熱汽溫明顯降低。
2.3鍋爐吹灰影響汽溫降低
鍋爐吹灰期間會出現汽溫突降現象，吹灰過程由程序控制，其中爐膛吹灰1.61小時、尾部受熱吹灰1.64小時、預熱器吹灰0.43小時。通過對爐膛吹灰時參數統計，主、再熱汽溫約下降10 -20'C，在吹灰結束1-2小時左右，能夠恢復正常；轉向室煙溫下降20℃左右；排煙溫度下降3℃左右。爐膛頂部前屏、煙道高過、后屏區域吹灰時，一般主汽溫度能升高10℃左右，再熱汽溫則降低10℃左右。
3、影響汽溫降低原因分析
3.1風量影響
鍋爐設計為平衡式通風方式，風機設計時全壓裕度不夠，當出口風壓不能克服脫硫及煙氣管路阻力，煙氣不能輸出時就會發生風機失速現象，因此引風機通常在高負荷時發生失速現象，為避免失速只能限制送風量來避免風機失速。
3.2鍋爐負荷調整的影響
鍋爐燃料量的調節是以汽壓調節為目標，即只要汽壓能滿足要求，燃料量就不會再增加。其它條件不變時鍋爐提升汽壓主要取決于爐膛水冷壁輻射吸熱量。
鍋爐設計時考慮了各受熱面吸熱份額因負荷變動的情況按鍋爐熱力計算書在BMCR工況下，設計減溫水量：第一級31.62噸／，J、時、第二級7.9噸／，J、時，而實際運行中因各段煙溫達不到設計值，減溫水沒有投用，汽溫調整完全通過燃燒調整。
3.3煤質因素影響
通過數據排查發現，在鍋爐燃用低熱值、低揮發分煤種時，主、再熱汽溫有時也能達到設計值。原因是在燃用低熱值、低揮發分煤種時鍋爐燃燒火焰中心整體上移，提高了爐膛出口溫度，起到了改變受熱面吸熱量分配的優化作用，提高了各段的煙溫。
理論上燃料在絕熱條件下燃燒，煙氣所能達到的溫度稱理論燃燒溫度。因灰分升高影響理論燃燒溫度降低，而相應各對流受熱面煙溫升高。灰分升高不但影響著火的穩定性變差，同時所需空氣量與燃燒后生成煙氣量也相應升高。有資料認為一般灰分每變化±10%，過熱汽溫相應變化±5℃。
3.4火焰中心影響
3.4.1二次風的調整對火焰中心有較大影響。為提高汽溫參數，運行人員在燃燒配風方式上多次進行了正塔型、倒塔型、鼓腰型、縮腰型的二次風配風調整，但效果不明顯。實際運行中由于主蒸汽溫度能達到設計值，再熱汽溫偏低，從這一現象判斷燃燒調整沒有優化空間。
3.4.2調整噴燃器擺角，使火焰中心上移，通過8月9日15：00將AA層、BB層、BC層二次風，B層、C層一次風噴口上調5度，煙溫參數變化可反映火焰中心高度對主、再熱汽溫的影響。
改變爐膛火焰中心高度實際上是改變的水冷壁實際有效受熱面積，火焰中心上移后，爐膛有效吸熱面積減少，相應爐膛吸熱量降低，爐膛出口煙溫升高，客觀是改變了爐膛輻射吸熱量與鍋爐對流受面吸熱份額比例，即降低了爐膛的吸熱量，增加了對流受熱面的吸熱量，起到了提升主、再熱汽溫的效果。
3.5鍋爐吹灰的影響
爐膛吹灰可以清除水冷壁結焦、積灰，提高受熱面的潔凈程度，提高爐內水冷壁、頂棚、屏過的吸熱量，降低爐膛出口煙溫。其它對流受熱面會因爐膛出口煙溫降低減少吸熱量。
4．對策
4.1從運行管理上要求值班員執行如下措施
4.1.1運行人員及時了解本班燃用煤質參數，根據不同入爐煤指標合理調各風門開度。
4.1.2提高監盤質量，機組負荷較高時，在滿足主汽溫度前提開大再熱器側煙道擋板，盡量不使用減溫水。
4.1.3低負荷時切除下層給粉，提高爐膛火焰中心高度，相應提高了爐膛出口氧量，有利于提高中再熱汽溫。
4.2設備優化
4.2.1鍋爐增加噴燃器擺角遠控調節執行機構
按鍋爐熱力計算書在BMCR（鍋爐最大連續蒸發量）工況下，設計減溫水量，而實際運行減溫水沒有投用，也證實工質蒸發階段吸份額大、過熱階段吸熱份額不足，汽溫只能通過燃燒調整實現。
上調噴燃器擺角，可以提高鍋爐火焰中心高度，減少了爐膛的有效輻射吸熱面積，相應降低爐膛內吸熱份額，提高爐膛出口煙氣溫度，因此提高汽溫參數較為明顯。
實際運行中通過對噴燃器擺角調節后，證實對汽溫參數提高有明顯效果，但是調整噴燃器擺角為手動調整，對煤種變化適應性差，不能及時根據運行需要進行調整。擬增加噴燃器擺角遠控調節執行機構，可根據入爐煤熱值、揮發分及時調整噴燃器擺角。
4.2.2增加再熱器受熱面
再熱汽溫完成值偏低，從現象分析為輻射吸熱量與對流吸熱量份額分配偏離設計值，需有設計資質的單位進行熱力校核計算，確定需增加受熱面的面積與位置。
4.2.3引風進行改造
因機組投運時間較短，且有增加脫硝系統的計劃，伴隨脫硝系統會對引風機進行改造。同時計劃利用檢修機會在引風機出口加裝導流板。在進行上述設備改造后，如風機失速現象能得到解決，則高負荷時可以增加風量，風量增加后對提高主、再熱汽溫會產生積極影響。
5．結論
新投運鍋爐通常由于運行人員對新設備特性掌握不夠充分，主、再熱汽溫往往達不到設計值。只有通過一段時期運行經驗的積累，從運行方式、設備特性、實際燃用煤種與設計煤種的偏差等因素深入分析，克服設計工況與實際運行工況的偏差，盡量通過運行調整來達到實際設備的最優工況，最終確認不能滿足正常運行需求時再考慮設備改造，富通新能源生產銷售的生物質顆粒燃料和木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料同時銷售。
