鍋爐簡介：#7、#8鍋爐是哈爾濱鍋爐有限公司生產的兩臺HG-1025/17.5-YM36型300MW機組鍋爐。分別于2006年12月、2006年10月投產。兩臺鍋爐為亞臨界參數、一次中間再熱、自然循環汽包爐。采用雙進雙出磨直吹制粉系統，直流式煤粉燃燒器四角布置，切圓燃燒，擺動燃燒器調節再熱汽溫，噴水減溫調節過熱汽溫，平衡通風，三分倉容克式空氣予熱器，刮板撈渣機連續固態排渣。
鍋爐在設計工況，主要經濟指標應達到：鍋爐效率93.13%，排煙溫
度128℃，飛灰可燃物≤1.8%，空預器漏風率<8%，主汽溫度540℃，再熱
汽溫度540℃，主汽壓力17.27MPa。
鍋爐為單爐膛，四角布置的擺動式燃燒器，切向燃燒。配有3臺BBD4060B雙進雙出球磨機。燃燒器可以上下擺動，最大擺動角度為±300。四角三層12只油槍的熱功率為鍋爐最大連續負荷時燃料總放熱量的30%，每層油槍的熱功率為鍋爐最大連續負荷時燃料總放熱量的10%。油槍采用簡單機械霧化噴嘴，設計額定出力為1550kg/h，油槍人口油壓力為3.5MPa(35.7kg/cm2)，油點火裝置中設置有可伸縮的高能點火器，可直接點燃燃油。
根據制粉系統的特點，#7、#8鍋爐分別于2008年10月、2007年4月進行了燃燒器微油點火系統改造，現已投產。在燃燒器A層布置了4套微油點火煤粉燃燒器，相應配置了微油點火控制保護系統。
在鍋爐冷態啟動時，為解決啟動過程中微油點火煤粉燃燒器燃用煤粉制備的問題，#8鍋爐在#1磨煤機驅動端混合風風道段加裝暖風器，#7鍋爐在#1磨煤機冷、熱風混合風風道段加裝暖風器，來解決#1磨煤機制粉干燥劑的來源問題，可以提高磨煤機入口風溫到160℃，達到熱態啟動磨煤機制粉的要求和提前啟磨煤機制粉的目的。實現用微油量點火系統，進行鍋爐冷態點火直接點燃煤粉的啟動方式。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
2、鍋爐機組運行中存在的問題
2.1入爐煤與設計煤質相差太大，低位發熱量一般在17Mj/kg，較低時達15Mj/kg以下，灰分較高時達50%以上，高出設計值20%以上，人爐煤煤質差，煤質變化大，鍋爐燃燒的安全穩定性下降，鍋爐滅火現象時有發生。
2.2鍋爐熱效率低，設計工況鍋爐效率93.13%，實際效率92.41%。
2.3飛灰、灰渣可燃物偏大，設計工況飛灰可燃物1.4%、灰渣可燃物5%，實際飛灰可燃物3.4%、灰渣可燃物12.2%。
2.4鍋爐氧量偏高，設計工況氧量4.2%，實際氧量6.5%。
2.5鍋爐爐膛出口兩側煙溫偏差大，煙氣余旋明顯，兩側煙溫偏差200℃，且排煙溫度偏高設計工況128℃，實際排煙溫度135℃。
2.6 -次風速偏高，一次風率偏大，煤粉細度偏大且不均，磨煤機研
磨部件、一次風管、等磨損嚴重。
2.7 -次風機耗電率偏高，一次風管磨損嚴重，一次風機效率低。
3、措施及對策
3.1進行鍋爐燃燒優化調整
包括冷態調整和熱態調整試驗。冷態調整包括一、二次風調平試驗，熱態優化調整在300MW、270MW、200MW、150MW負荷下進行了四個工況的調整試驗，調整的內容包括爐膛，大風箱差壓調整、一次風壓調整、二次風量調整、配風方式調整、爐膛出口炯溫偏差調整等項目。
3.2冷態一二次風調平
鍋爐機組在冷態工況下，調整配平二次風，保證燃燒器二次風噴口處各二次風速一致；調整一次風管上的雙向可調縮孔，保證各臺磨煤機四根一次風粉管風速一致，經反復精細調整使得#l、2、3磨煤機一次風速最大相對偏差均在8%以內，基本消除一次風管的風速偏差。最后通過冷態空氣動力場試驗驗證一、二次風速的調整效果，檢驗爐膛內部假象燃燒切圓形成情況。
3.3熱態一次風調整
由于煤質差，發電原煤耗率升高，運行中一次風壓控制值偏低，一次風速較大，且空預器出口一次風壓至磨煤機人口一次風壓壓降為Skpa，磨煤機入口容量風門開度偏小，磨煤機人口容量風門節流損失較大。
同時，磨煤機料位也控制在設計值附近。這樣保證磨煤機的通風出力和干燥出力；通過降低一次風速，優化鍋爐燃燒，充分保證了鍋爐燃燒的安全穩定性，又有效地減輕了一次風管的磨損，提高爐膛溫度，火焰中心得到有效降低，降低了飛灰、灰渣可燃物及排煙溫度，同時，消除了爐膛內部在燃燒后期，因一次風速偏高所產生的煙氣余旋，減小爐膛出口兩側煙溫偏差和過熱、再熱汽溫偏差。
3.4 -次風溫度的調整試驗，通過對入爐煤質的論證
人爐煤低位發熱量較設計值降低3-4Mkj、灰份升高l0-15qo、揮發份降低10%以上，論證了提高磨煤機出口控制溫度的可行性，將磨煤機入口容量風門開度開大，旁路風門開度關小，控制出口溫度到75-85℃，降低了一次風率，改善燃燒器出口煤粉的著火和燃燒條件，優化鍋爐燃燒，提高燃燒的安全穩定性，同時降低了一次風機耗電率。
3.5磨煤機運行方式的優化調整
由于煤中石塊、木塊、鐵塊等雜質較多，制粉系統運行不穩定，一次風粉管泄漏頻繁，給煤機運行中常出現斷煤、堵煤、給煤機故障跳閘，磨煤機啟動、停止切換非常頻繁，給鍋爐燃燒穩定性增加了一些不利因素。
3.6二次風量、爐膛差壓及配風方式的調整
由于飛灰、灰渣可燃物偏大，鍋爐氧量偏高，鍋爐爐膛出口兩側煙溫偏差大，且排煙溫度偏高等問題，為保證鍋爐燃燒的安全穩定、經濟性，采用了一些穩燃優化措施，須從風量、配風方式上開辟途徑，通過鍋爐運行經驗表明，只要控制合理的二次風配比，就能有效的控制爐膛出口兩側煙溫偏差在合適的范圍內，減少鍋爐冷灰斗的焦、渣量；在運行下面二臺磨煤機時，爐膛熱負荷明顯偏高。通過調整周界風、輔助風、燃盡風和控制大風箱差壓，保證爐膛溫度場、速度場均勻，降低燃燒器區域的熱負荷，消除燃燒后期煙氣余旋，降低兩側煙溫偏差，能有效的改善爐膛結焦情況。
3.6.1周界風擋板的控制。周界風擋板的開度是與其相關聯的煤層負荷的函數，注：100%煤層負荷是指兩臺半磨運行、鍋爐出力為BMCR時，運行煤層的平均負荷。
3.6.2二次風擋板的控制。二次風擋板控制是調節二次風室中的空氣與爐膛出口處煙氣之間的壓差AP，在一定鍋爐負荷下恒定，從而保證進入爐膛的二次風有適當的流速。
3.6.3油槍層風擋板的控制。當油槍投入運行，進行鍋爐啟動或低負荷助燃時，該油槍層風門擋板應在同一層四根油槍中的第三根投入運行后，才可以打開到一定位置，然后擋板開度隨著油壓的變化而變化，這時油槍層風門擋板開度是油壓的函數。
油槍停止運行后，應先進行3-6分鐘的吹掃，然后該油槍層的風門擋板作為二次風擋板投入運行（置AP控制）。
如果與油槍層相鄰的一次風室也在運行，則油槍層的風門擋板應
作為二次風擋板投入運行（置AP控制），而不管該層油槍的壓力如何。
有插入油槍的二次風風室，在啟動該層油槍時將該層二次風擋板
關到點火位置，開度約為35%。
3.6.4頂部燃盡風風門擋板的控制
頂部燃盡風風門擋板的開度是鍋爐負荷的函數。根據負荷來切投，負荷為50-75%BMCR時，開一層擋板(SOFA I)，75-1000/oBMCR時，再開最上層擋板(SOFAⅡ)。
4、鍋爐燃燒調整試驗發現的問題
一次風速不平衡：同臺磨煤機出口兩側風量不平衡：給煤機無準確煤量計量、控制，料位控制不穩定；一次風機風壓自動調節遲緩、穩定性不高；二次風擋板調節線性不好，50%以上開度風速變化小；二次風擋板控制邏輯不合理：
4.1油燃燒器二次風擋板控制方式為單控，只可進行單獨的0-1000開度調節，在不燃油作為二次風擋板使用功能時，不具備同層組控功能。
4.2二次風擋板控制方式為同層組控，即用一個軟手操同步進行#1-4角同層二次風擋板0-100%開度調節，不具備在特殊工況下的單控要求。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
