1、總體布置
130 t／h CFB鍋爐的總體布置見圖1。鍋爐采用單汽包自然循環、2根集中下降管、平衡通風、給水噴水調節汽溫和常規過熱器包墻結構。
鍋爐采用了2只蝸殼式汽冷旋風分離器。爐膛、旋風分離器和尾部過熱器煙道采用懸吊結構，省煤器和空氣預熱器采用支撐結構。3個給煤口位于爐膛前墻水冷壁下部，3個水冷排渣管位于爐膛底部，其中2個排渣口與滾筒式排渣機連接。富通新能源銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的木屑生物質顆粒燃料。
鍋爐采用床下點火起動方式，燃燒器由油槍、火檢裝置及高能點火器組成，每只啟動油槍的燃油量為400 kg／h。
鍋爐整體呈左右對稱布置，支吊在鍋爐鋼架上。鍋筒中心標高36.0 m，運轉層標高7.2 m，爐頂大板梁標高39.6 m，左右柱中心寬度9.4 m，前后柱中心深度18.4 m。
2、主要技術特點
2.1爐膛
爐膛水冷壁采用膜式壁結構，水冷壁管子規格為∮60 mm×5mm，節距為80 mm，懸吊于鋼架的頂部橫梁上。水冷壁由集中下降管供水，再由分散連接管與前墻、后墻和側墻下集箱連接，水冷壁上集箱經汽水引出管與鍋筒連接。前后墻在下部向中間收縮形成密相區，后墻與兩側墻構成水冷布風板和水冷風室。水冷布風板的管子規格為d60 mm×5 mm，管節距為1 60mm。排渣管采用水冷結構，冷卻水接入鍋爐自然循環水系統。
2.2 旋風分離器
鍋爐布置有蝸殼式汽冷旋風分離器，設計采用略低的煙氣進口速度，在保證分離器有較高分離效率的同時，又有效地降低了分離器煙氣阻力。分離器筒體采用整體膜式汽冷壁結構，由上、下環形集箱和膜式壁管組成，管子規格為d38 mm×5 mm。鍋筒出來的飽和蒸汽首先進入分離器汽冷管內，然后再進入包墻過熱器。
分離器汽冷管表面焊有密集的銷釘，其密度為1 000個/m2，其上敷設有60 mm厚的高性能耐火防磨層，由于有汽冷管的冷卻保護作用，耐火材料不易損壞、開裂和脫落，可大大減輕鍋爐維修量。
2.3 尾部煙道
高溫過熱器和低溫過熱器均為順列、逆流布置，采用雙管圈結構，管子規格為d38 mm×4 mm和d42mm×3.5 mm，由過熱器懸吊管支吊。高溫過熱器材料為12CrlMoV，低溫過熱器為15CrMo。整個過熱器煙道采用包墻結構，密封性能良好。
省煤器由管夾固定，整體支撐在兩側墻的護板上。整個省煤器分成3個管組，均采用膜式壁、單管圈繞制、錯列布置。
空氣預熱器采用臥式結構，分為三流程，順排布置。煙氣在管間縱向流動，空氣在管內流動。
2.4膨脹密封
(1)旋風分離器與爐膛、返料器、尾部煙道之間均采用非金屬膨脹節，既可吸收膨脹差產生的位移，又可保證鍋爐整體密封。
(2)爐膛水冷壁、旋風分離器和包墻過熱器均為膜式壁結構，具有良好的密封性。爐膛水冷壁和包墻過熱器四周沿高度方向設置有剛性梁，以增加水冷壁剛度和承受爐內壓力的波動能力。
(3)鍋爐的給煤管和二次風進風管上均設置有不銹鋼金屬膨脹節。床下啟動點火燃燒器和返料器采用恒力彈簧支吊。
2.5 防磨措施
(1)布風板以上6.5 m高的密相區采用了防磨層，在爐膛底部易磨損區域采用密焊銷釘并敷設防磨材料，銷釘密度是500個/m2。在防磨層和水冷光管的邊界處采用水冷管向外讓管的結構。
(2)爐膛頂部煙氣出口的水冷壁側墻和后側采用密焊銷釘并敷設防磨材料，銷釘密度為500個/m2。
(3)爐膛上部水冷壁光管區域不布置任何測點和門孔，所有煙氣溫度和壓力測點均布置在敷設耐磨層的區域以內。
(4)汽冷旋風分離器的內壁及進口區域采用高性能耐磨可塑料。
(5)尾部豎井內的受熱面管子兩邊彎頭處設置阻流板，防止形成煙氣走廊。各段受熱面首排管子設有防磨護板。過熱器吊掛管布置有防磨蓋板。
3、錦江熱電公司130 t/h鍋爐運行情況
錦江熱電公司130 t／h CFB鍋爐1、2號爐分別于2004年3月和2004年8月投產運行。實際運行結果表明，鍋爐完全達到了設計要求，而且起動方便，運行穩定，負荷調整性能好，可在75t/h至130 t/h的負荷范圍內平穩調整，鍋爐最大負荷可以達到160 t/h;鍋爐燃燒效率很高。燃用設計煤種時，爐渣的含碳量在1%～3%之間，飛灰含碳量在0.5%～3%之間。由于采用了膜式省煤器，可有效地防止管子表面的積灰，排煙溫度始終可以控制在130℃以內。
鍋爐運行至今，僅因過熱器懸吊管防磨蓋板脫落出現過一次爆管泄漏，循環燃燒系統沒有出現過磨損爆管現象。
(1)旋風分離器 分離器效率較高，80%以上的物料集中在(100～200)um之間，中位粒徑為120um。鍋爐滿負荷運行時，旋風分離器的煙氣阻力為1.6kPa，此時分離器的煙氣進口速度為20 m／s。
爐膛內距離布風板5m標高與25 m標高的煙氣差壓設置為懸浮段差壓，鍋爐滿負荷運行時懸浮段差壓為0.98 kPa，據此可計算出分離器的進口濃度為5.1 kglm3（標準狀況）。依據燃煤煤灰平衡計算出的尾部飛灰濃度大致為0.02 kg/m3，這樣即可計算出分離器的分離效率為99.3%，鍋爐循環倍率為32。
旋風分離器內煙氣湍流強烈，后燃現象不可避免。采用汽冷旋風分離器可有效降低旋風分離器和返料器內煙氣的溫度，使整個鍋爐循環系統的溫度分布更加均勻。而采用絕熱旋風分離器的CFB鍋爐，由于返料器內的燃燒溫度高于爐膛溫度，容易產生結焦現象。
采用兩種分離器的燃燒系統煙氣溫度分布見表3，其中130 t／h CFB鍋爐采用汽冷旋風分離器，而75t／h CFB鍋爐采用2只絕熱旋風分離器。由表中數據可見，采用汽冷分離器的煙氣溫度比較均勻，而采用絕熱分離器的鍋爐返料器的煙氣溫度要比燃燒室的溫度高出40℃以上。
(2)給煤機 鍋爐采用了3只螺旋給煤機，運行初期由于燃煤的濕度較大，堵煤嚴重，給煤量嚴重不均勻，造成給煤量大幅度的波動，使爐內煙氣壓力波動頻繁，返料器的風室風壓也出現大幅度的波動。經過電廠的不斷改進，并嚴格控制進煤的水分，現在爐內壓力波動問題已經基本得到解決。建議新建的CFB鍋爐要盡量采用皮帶式稱重密封給煤機，以保證鍋爐的穩定運行。
(3)過熱器 鍋爐滿負荷運行時，低溫過熱器的出口汽溫可以控制在420℃～430℃以內，但在低負荷時，其出口汽溫有時達到440℃以上。主要原因是采用汽冷旋風分離器后，相對于滿負荷，汽冷分離器的吸熱比例相應增加，造成出口蒸汽溫度偏高。由于采用了噴水減溫，故尚未對鍋爐運行造成影響，但在寧波長豐及神華陽光項目中，由于采用了自制冷凝水噴水減溫系統，噴水量就顯得不足。在某些情況下，冷凝水量不夠，造成高溫過熱器出口汽溫偏高，因此在今后的CFB鍋爐過熱器設計當中，應盡量選用給水噴水減溫系統。
