1、滾筒竄軸及改進措施
在元電的燃料設備檢修史和故障匯編中，還沒有滾筒竄軸的記載，但足在廠外輸煤系統試生產的初期就發生了典型的滾筒竄軸。隨著試生產時間的推移，帶式輸送機系統在裝的69部滾筒在不同程度上都表現出竄軸傾向，其中104段、106段、107段帶式輸送機有7處滾筒發生嚴重竄軸，直接影響到設備的穩定運行。
1.1原因分析
1.1.1造成竄軸的直接原因是滾筒軸承沒仃可靠的軸向定位。現檢查場表明，在裝的滾筒均沒有軸
肩。如圖3所示，滾筒軸承為帶緊定套的雙列調心滾子軸承，軸承的軸向定位完全依靠緊定套實現。當初始緊定力過小時緊定套會在運行中逐漸松動，而初始緊定力過大則造成緊定套在長期運行后發生蠕變、斷裂。
1.1.2雙列調心滾子軸承存在裝配缺陷也是造成竄軸的原因。現場檢查發現的問題是：①裝配時，緊定螺母沒有與內圈接觸，止動墊無法起到止動作用；②裝配時沒有保證緊定套與軸的良好接觸狀態，緊定套存在扭應力，運行一定時間后配合松弛，，緊定力降低；⑨安裝時軸承的潤滑保養不良，造成運行后軸承潤滑失效。這些問題往往經過長期運行后才暴露出來，出現緊定螺母脫落、滾筒竄軸、軸頸嚴重刮傷等缺陷。
1.1,3滾筒、軸承座的安裝偏差大是誘發竄軸的原因。現場檢查發現，以下因素容易造成竄軸：①當機架地腳的跨度大于滾筒軸承的跨度時，按常規工藝安裝往往使軸承座產生指向外側的拉力，使緊定套逐漸趨于松弛；②滾筒軸線與帶式輸送機縱向中心線的垂直度、滾筒軸線的水平度、前后滾筒軸線的平行度偏差大，產生較大的軸向載荷，誘發滾筒軸向竄動；③軸承座的垂直度偏差大，墊片放置不規范，造成運行中軸承座擺動，使滾筒的工作位置不穩定，造成滾筒竄軸。
1.2改進措施
1.2.1對改向滾筒采用加裝定位板的措施
如圖4所示，在改向滾筒的軸承內側加裝定位板，對軸承進行軸向定位，也可防止滾筒發生竄軸。這種方案較可靠，且簡單易行，但受軸承座內裝配空間的限制，當定位板與軸承端蓋相干涉時需要修改軸承端蓋。
1.2.2使用液壓螺母完成緊定套的安裝與緊固
液壓螺母是SKF集團提供的專用于圓錐孔軸承的安裝工具，操作方便，可以準確控制預緊量，使緊定套松動或斷裂的機率大大降低，從而降低了竄軸的機率。
1.2.3對軸承座使用反松弛安裝工藝
根據軸承座跨度偏小時易造成緊定套松弛的特點，在安裝時適度增大軸承座的跨度，在偏差允許的范圍內使軸承座產生指向滾筒內側的預應力，此應力的方向與緊定套松動的方向相反，能夠很好的起到防止竄軸的目的。
1.2.4對傳動滾筒可采用加裝定位軸套的方案
如圖6所示，處理方案為在傳動滾筒的軸承內側加裝定位軸套，對軸承進行軸向定位。但在制作、安裝定位軸套時必須考慮以下因素，才能保證方案的可行性：①定位軸套應為剖分式，使其能在不解體傳動滾筒及相關聯的聯軸器、制動器的條件下進行安裝，以保證作業效率；②定位軸套尺寸應核算準確，保證工作強度和扳手空間；③應做好定位軸套與軸承端蓋密封裝置的裝配，防止密封不嚴或密封盤外竄。
2帶式輸送機溜坡及對策
溜坡是下運帶式輸送機在重負荷停機過程中發生制動失效，造成物料在頭部大量堆積的缺陷。元電廠外輸煤系統在帶負荷試驗過程中曾多次發生溜坡，造成頭部大量窩煤。溜坡是長距離下運帶式輸送機的較難治理的缺陷。一旦發生溜坡后，制動器在合閘狀態下長時間摩擦，造成制動輪、閘瓦嚴重磨損。制動器的自動補償性能、制動性能下降后，在下次急停中難以有效制動，從而引起制動性能的惡化，造成更嚴重的溜坡和制動性能的進一步下降，形成惡性循環。
2.1原因分析
在下運帶式輸送機中，物料會在運行過程中做功，將自身的勢能轉化為動能，抵消了輸送帶的運行阻力，而在制動時則需要克服慣性，使設備由額定轉速逐漸減速至停機。下運的角度越大，物料驅動做功的能力越大，同時在帶載停機時，產生的慣性也越大。在制動有效的情況下，帶式輸送機能夠在3～5秒內停止，而當制動失效時則會發生溜坡，造成帶式輸送機長時間惰走，大量物料堆積在頭部。當下運傾角、下運落差過大，而承載量又超過限值時，帶式輸送機會發生飛車，使電動機成為發電機。
對于距離較長的下運帶式輸送機，單一的頭部制動往往不能滿足動態下的制動需要，制動方式不合理，是造成溜坡的根本原因。廠外輸煤系統105段帶式輸送機為頭部制動，其水平機長達1068米，下運落差達31米。在帶負荷急停試驗中，既使頭部處于制動減速狀態，尾部卻仍然處于運動狀態。制動減速度a在向尾部傳導的過程中，與粘彈性的膠帶所儲存的能量相抵消、減弱，使尾部輸送帶減速過慢，造成輸送帶和煤料長時間惰走，最終形成溜坡。
制動器安裝、調整不當是加劇溜坡的因素。制動器的制動力矩設置值較小、制動閘瓦與制動輪間的間隙過大時，會造成制動不力；制動閘瓦的上、下口間隙偏差大，會造成運行中閘瓦的偏磨，使制動面積減小，難以有效制動。一旦制動不力后，會使制動器長時間磨損，制動輪的表面硬度下降，制動閘瓦出現明顯的張口，造成制動性能惡化。
2.2治理措施
2.2.1 改進設計，將單一的頭部制動方式改進為頭尾部雙制動。廠外輸煤系統105段帶式輸送機原設計為頭部制動，經試驗不能滿足制動要求，現已實施改進，在尾部加裝盤動制動器，以保證有效制動。
2.2.2調整制動器，減小安裝偏差，并保證其自動補償性能。不論是電力液壓塊式制動器還是液壓盤閘式制動器，對制動閘瓦與制動輪（或制動盤）的間隙、兩側閘瓦的對稱度、閘瓦面與制動面的平行度都有嚴格要求，必須按操作說明進行調整，減小偏差。
2.2.3更換磨損的制動閘瓦，將閘瓦材料改進為新型耐磨材質，如將石棉瓦改進為耐磨合金冗，提高摩擦力，增強制動效果。
3、液壓自動拉緊裝置故障及對策
廠外輸煤系統102段、104段、105段、107段帶式輸送機安裝使用了YZLA型液壓自動拉緊裝置，其設計初衷是使輸送帶張力能夠保持在較理想的范圍，防止打滑，防止張力過大對輸送帶接頭造成損傷，防止運行中膠帶的瞬時擾動。在調試過程中，該裝置發生了拉緊側膠帶喘振、張緊力超限、緩沖油缸裂紋、拉緊小車沖頂等缺陷。
3.1 膠帶喘振的原因分析與對策
拉緊側膠帶喘振的原因是液壓自動拉緊裝置的張力值設置不合理。雖然各段帶式輸送機包括上運、下運、水平長距離運輸等形式，但液壓自動拉緊裝置的張緊力卻均為同一設置值( 3MPa)，沒有針對各段帶式輸送機的特點進行有針對性的設定。當張緊力設置較小時，雖然沒有造成打滑，卻使回程段膠帶（特別是拉緊滾筒處）的松邊張力過小，使鋼繩芯膠帶出現間歇性的下垂和上彈，發生喘振。針對七述問題，技術人員按下表對張緊力進行r設置和調整（表q，的k值為張緊力設定值與膠帶工作張緊力的比值），有效消除了喘振現緣。
3.2張緊力超限的原因分析與對策
張緊力超限的主要原因是蓄能器的安裝和設置存在問題，不能起到吸收膠帶脈動的作用。畜能器安裝時，原則上要求垂直布置，而現場則為水平布置，造成緩沖性能差，而且在氣囊泄漏時易造成油氣混合，難以修復。蓄能器調整時，要求按工作性質、液壓系統的最大沖擊壓力和最低工作壓力設定充氣壓力，以保證效果，而現場則統一將充氣壓力設定為SMPa。岡蓄能器充氣壓力偏高，而液壓系統設置壓力低，使蓄能器的緩沖貯能作用大打折扣，出現調節過限的情況。
對策：改進蓄能器布置方式，使其垂直布置，使液壓管路、閥件連接處位于下方，使其出口液壓管至緩沖油缸的長度盡量短，以提高其響應速度：對蓄能器的充氣壓力按各段帶式輸送機的拉緊力進行重新調整，保證其拉緊力調節的可靠性和吸收脈動的穩定性。
3.3緩沖油缸裂紋的主要原因足缸壁材質差、韌性低，在缸壁的過渡處存在應力集中點，同時緩沖油缸沒有活塞行程的限位保護，造成活塞伸出過力，外腔及缸壁受到附加載荷，超過其許用強度而發生裂紋：相應的對策為進行全部在裝油缸的換型，將原YZLA-HC-125型油缸更換為安全系數較高的YZLA-HC-140型，提高其工作可靠性。
3.4拉緊小車沖頂的原因是鋼絲繩固定端松動，由于卡扣安裝不當，有效緊固的卡扣過少，固定后的聯接強度不能滿足工作需要，運行一段時間后使鋼絲繩發生松動，最終崩開，使拉緊小車沖頂飛出。其對策為進行固定端鋼絲繩夾的全面檢查和重新緊固，保證繩夾數量不少于6個，緊固后的聯接強度不低于鋼絲繩強度的80%，經處理后，徹底消除了拉緊小車沖頂的缺陷。
4 、CST可控啟動裝置缺陷及對策
元電廠外輸煤系統104段、107段帶式輸送機為雙電機雙滾筒驅動，各安裝有2臺CST可控啟動裝置，可實現起動過程t}-在90秒內按反S曲線逐漸達到滿速。但在系統調試中，107段始終無法完成CST的曲線起動。經試驗和檢查，發現前部傳動滾筒的轉動慣量遠遠小于后部，當前部滾筒設為主驅時，使得CST剛進入嚙合狀態就出現瞬間超速和功率平衡超限，并造成急停機：而將后部傳動滾筒設為主驅，則達到了較理想的曲線起動效果，如圖8所示。現場試驗同時證明，對起動力矩較大、轉動慣量較大的帶式輸送機，按曲線方式起動往征出現一次速度曲線的窄幅振蕩，而按線性方式起動，實際上卻可得到較平滑的速度曲線。
CST可控啟動裝置在試生產過程中曾發生聯動急停、寒冷季節起動失敗、流量變送器損壞等缺陷，其原因分析與對策如表3所示。
| 現象 | 原因 | 對策 |
| CST聯動急停 | CST可控啟動裝置與程序控制系統、驅動電機、制動器、6KV配電柜開關柜之間均存在連鎖關系。CST在程序控制系統中為從控方式，在邏輯上不控制驅動電機，但是與電機保持聯動。經檢查程控系統的PLC程序，發現其中存在的邏輯錯誤是：當系統停機時，只向CST發出了停機指令（未向電機發出停機指令），使CST發出故障信號并造成系統連鎖停止，而當系統再次啟動時，電機卻仍然保持上次運行時的指令狀態（實際應為停止），使CST再次發出故障信號而造成急停機。 | 修改程控系統的邏輯錯誤，使系統停機時同時向CST和驅動電機發出停機指令，故障現象相應消除。 |
| 冬季時CST起動失敗 | CST的液壓控制系統布置于驅動機箱外側，系統壓力、離合器壓力由其驅動機箱上的齒輪油泵提供。齒輪油泵的出口段油管與驅動機箱分開布置，當環境溫度較低時，齒輪油泵及油管的溫度較低，油的動力粘度明顯提高。在啟動時，溫度低、動力粘度高的油經過液壓控制閥組時壓差明顯增大，導致“系統壓力超低”的故障信號觸發，造成急停。 | 完善程序，使CST在啟動前自動將油溫加熱到高于35℃，實現了一次啟動成功。 |
| CST的流量變送器燒損 | CST的流量變送器靈敏度、準確度較高，但是對外界的電磁干擾較敏感。在調試期間，施工單位進行電焊作業時二次線接引不規范，導致部分焊接電流經過帶式輸送機機架而燒損了2塊CST流量變送器的芯板。在試生產期間再次發生了CST流量變送器損壞事件，現場調查仍為施工單位在附近使用電焊機，并以帶式輸送機作為地線所至。 |
將原流量變送器改型為壓力變送器，由控制器進行運算和控制，并在人機界面上實時顯示流量數值，可靠性明顯提高。 |
跑偏是指帶式輸送機在運轉過程中輸送帶中心線偏離輸送機中心線的現象。跑偏會造成輸送帶邊緣與機架相摩擦，導致輸送帶過早磨損。由于輸送帶是輸送機中的重要部件，其價格約占輸送機總價格的50%。因此，分析、研究跑偏原因并消除跑偏現象，是提高帶式輸送機健康水平的重要內容。由于輸送帶既是牽引件，又是承載件，既起到傳遞動力和運動的作用，又起到支撐物料載荷的作用，所以工作情況較為復雜，引起跑偏的原因和處理措施如下表所示。
表4輸送帶跑偏的原因與處理措施
| 序號 | 現象 | 原因 | 處理措施 |
| 1 |
頭、尾部跑偏 |
滾筒軸線與輸送機縱向中心線不垂直。 | 在滾筒兩端軸承座適當加減墊片。 |
| 滾筒軸線不水平。 | 調整緊側的軸承座位置，以使膠帶兩側的張力相等。 | ||
| 滾筒表面粘附物料。 | 清除粘煤，加裝清掃器，減少物料和粘附或灰塵聚積。 | ||
| 2 |
中部跑偏 |
承載段或回程段托輥軸線與輸送帶運行中心線不垂直。 |
將跑偏側托輥向輸送帶運行方向調整，需調整相鄰幾組托輥，每組的調偏角度不宜過大。 |
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輸送帶的接頭直線度超標。 機架剛度不足，晃動明顯。 |
重新粘接膠帶接頭。 加固機架，必要時加固基礎。 |
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| 3 |
落煤點處跑偏 |
落煤點不正。 |
在落煤筒、導料槽處加裝擋板、調整落煤點。
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長距離運煤系統與鐵路運煤、汽車運煤相比有生產率高、總成本低、可靠性高的優點，同時其缺陷處理也更具復雜性和技術性，需要對滾筒竄軸、帶式輸送機溜坡、液壓自動拉緊裝置故障、CST可控啟動裝置故障、輸送帶跑偏等缺陷進行有針對性的治理。元電廠外輸煤系統通過有效的缺陷治理，使單日最大運煤量達1.8萬噸，瞬時最大出力達2200噸／小時，單日最長連續運行時間達16小時。他山之石，可以攻玉。元電廠外輸煤系統在火電廠長距離運煤系統中具有一定代表性，其缺陷處理的實踐經驗值得借鑒和參考。
