我國2000年3月發電裝機容量達到3億kW．300MWe級機組已經成為主力機組，600MWe即將成為電網的主力機組。截止到1999年，大陸地區已經投產600MWe級機組21臺，在建600MWe級機組21臺。我國大容量電站鍋爐80%以上采用四角切圓燃燒方式，四角切圓燃燒鍋爐普遍存在煙、汽溫度偏差現象，導致過熱器、再熱器的超溫、結焦、爆管。正如四角切圓燃燒鍋爐的優點一樣，煙氣偏差現象也早已為人們所認識和高度重視K，并為此展開了一系列研究工作，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機、秸稈壓塊機壓制的生物質顆粒燃料。
姜義道等人分析了大容量四角切圓燃燒煤粉爐中煙氣溫度偏差的成因，認為爐內氣流沿爐膛高度方向的旋轉流動逐漸減弱，在爐膛出口仍有殘余旋轉存在，使得水平煙道人口沿寬度方向煙氣流量分布不均勻，一側煙氣流量較大，一側煙氣流量較小，因而煙氣溫度場亦隨之變化，故認為殘余旋轉是引起四角切圓燃燒方式鍋爐水平煙道煙溫偏差的主要原因。
曾瑞良等人認為，燃燒器的布置和火焰射流引起煙氣流量場、溫度場分布的不均勻性是煙溫偏差的根本原因。煙氣中不均勻分布的殘碳量在屏區的燃燒，加重了煙溫偏差的程度。汽側管道之間汽水介質的流量分布不均勻與煙氣側煙氣場參數偏差狀態在換熱過程中相偶合，加重了煙、汽溫偏差的程度，由此引發個別管屏的超溫爆管現象，因此，改變燃燒器的位置和形狀可改善煙溫偏差。
目前治理四角切圓燃燒鍋爐煙溫偏差多采用頂部過燃風（最上排二次風）乃至上層輔助風噴口反切布置或采用冷煙氣再循環反切，以削弱主煙氣流的旋轉強度，減輕上爐膛及水平煙道中煙氣流場偏置現象。這種方法只要對反切氣流燃燒器單獨進行設計或改造即可，方便簡單，不僅可強化煙流的自攪拌強度，在一定條件下，還有利于燃料的充分燃燒，在國內300MWe機組上得到了廣泛應用，并且取得了明顯減少左右側煙溫偏差的效果。大夾角同心反切燃燒技術和設置分隔屏，對大多數200MWe、300MWe級鍋爐煙溫偏差情況而言得到了改善，但對于600MWe級機組鍋爐未得到預期的改善效果，或改善不多。
在溫度偏差問題的研究中，大多研究視野集中于爐膛出口爐寬水平方向上，對爐膛上部大屏區域缺少實際運行的數據。研究表明，四角切圓鍋爐溫度偏差的產生源頭涉及到了最高層燃燒器上部的所謂燃盡區，爐膛上部以輻射特征為主的屏區勢必受到影響，相關各級受熱面也將受到屏區參數變化的影響∞：。目前在國產優化設計600MWe機組上的實爐檢驗經歷中，各種理論比較缺乏。本文針對2 008t/h采用頂部二次風反切的四角切圓燃燒煤粉爐的煙氣溫度和受熱面壁溫進行測量，以期了解流動與煙、汽溫度偏差的關系。在實際運行的鍋爐上通過測量研究，對進一步優化設計具有借鑒。
2.2008t/h鍋爐簡介
國產2 008t/h鍋爐是引進CE公司技術生產的，600MW亞臨界壓力參數，一次中間再熱鍋爐采用平衡通風、直吹式制粉系統、擺動式燃燒器、四角切圓燃燒方式。爐膛上部前墻及二側墻的水冷壁外面布置壁式輻射再熱器，爐寬方向懸掛6組大節距分隔屏過熱器，將上爐膛靠爐前部分分為7個室，分隔屏下沿達折焰角下部，后屏過熱器布置在分隔屏后，共24片，其下緣也已達到折焰角下，這種布置方式在強化過熱器與再熱器的輻射傳熱的同時，起到切割旋轉的煙氣流以減小進入過熱器爐寬方向的煙溫偏差作用。各級過熱器、再熱器集箱之間采用單根或數量很少的大直徑連接管連接，使蒸汽能良好地混合以期消除流量偏差。]。在低溫過熱器出口與分隔屏入口連接管上設一級噴水減溫，在后屏過熱器出口與末級過熱器入口之間左右側連接管上各設一點二級減溫。再熱器采用了以輻射式為主的布置方式，由三級組成，墻式再熱器、屏式再熱器和末級再熱器。墻式再熱器布置在水冷壁前墻和側墻靠近前墻部分，按高度約占爐膛高度的l／3左右，分為左側、前左、前右、右側4個部分，分別以4個連通管引至屏式再熱器入口，未作交叉。屏式及末級再熱器布置在水平煙道入口，中間沒有聯箱。燃燒器采用CE傳統大風箱結構，頂部二次風反切22。角，見圖1。投運以來，鍋爐存在著再熱汽溫偏低，過熱汽溫兩側偏差較大等問題。為此，在過熱器、再熱器各屏均加裝金屬壁溫測點。在爐前墻相對高出折焰角上部穿插6組分隔屏，在位置標高55. 57m處設置8個測量孔，以測定屏間煙氣速度和溫度分布。在爐膛上部布置了各屏金屬壁溫監視測點，測點詳細位置見圖2。
根據測點位置上爐瞠溫度可達1200～1 350℃的實際情況，考慮到其它方面的制約條件，選用手持式RH-6325紅外輻射測溫儀。為此，首先進行了屏間煙氣黑度的計算與選擇。參照1973年版《鍋爐機組熱力計算標準方法》的相關內容。
3、測量結果與討論
3.1分隔屏區煙氣溫度
機組4個負荷工況下分隔屏區煙溫測試結果如圖3所示。隨著負荷的增加，分隔屏區煙溫上升，在爐膛寬度方向上呈現出越來越明顯的M形。由于兩側近墻測點位置四周均為壁式再熱器，根據汽機側高排溫度的推斷，此處再熱汽溫在330℃左右，冷源輻射作用使所測煙氣溫度偏低。為了防止黑度選擇不當，造成測量誤差，對這8個測點進行了多次變參數測量，盡管測量值上存在一些出入，但是各工況溫度分布的總體趨勢沒有發生根本性的改變。
從煙溫測量曲線中，還反映出在爐左側2號、3號以及爐右側5號、6號測點位置溫度最高，左右側在低負荷時呈現左低右高，隨著負荷的提高，高溫點趨于兩側一致。但在58IMWe負荷投入第6層燃燒器時，左側明顯高于右側。總體上左側高溫點分布位置有逐漸向上提高的趨勢，兩側的最高溫度點的溫度傾向趨于相同。
圖3反映出煙氣在爐膛上部區域的各屏區之間存在溫度分布上的差異，距爐側墻5m為最高溫度點、呈現出低一高一低分布、左右形態對稱相似的溫度分布態勢；各測點的溫度隨著煙氣量的增加而提高，溫度分布的峰谷狀態隨負荷的增加而愈加明顯；圖中58IMWe負荷工況下的溫度分布表明，在投入最上一層煤粉燃燒器后，煙氣左右側溫度分布呈現較大的偏差。這表明提高燃燒器層數，致使爐內切圓燃燒旋轉動量沿爐高方向加強，同時煙氣距爐膛出口的行程相對其它工況變短，煙氣在燃盡區的分布不均進一步加重。
3.2屏區煙溫與壁溫的比較分析
煙側偏差對汽溫狀態具有直接的影響。對不同工況下的分隔屏、后屏及末級過熱器壁溫和特征煙溫進行測量，結果如圖4所示。
上部受熱面處于爐膛火焰中心區以上，煙氣與屏式過熱器的熱交換主要以輻射換熱方式進行。對于2號（距爐左5m左右）、5號(距爐左13. 5m)分隔屏所占據的兩部分屏間通道而言，屏區空間容量、受熱面汽水側結構基本相同，在屏區的換熱過程中，煙氣溫度成為影響受熱面接受輻射熱量的主要因素。從放熱量對壁溫的宏觀影響效果角度考慮，壁溫高表明了煙氣對屏壁放熱量大的狀況。
對于爐右側5號屏區，由于煙溫高，煙氣輻射放熱量大，5號屏壁溫相應較高；而爐左側2號屏區煙溫低，壁溫相應較低，但是實際情況卻與此相反，是左高右低。這一現象表明受熱面在與煙氣換熱過程中，煙氣放熱量左側高于右側。作者推斷，對于右側屏區而言，輻射換熱是主要的換熱形式，煙氣放熱總量中輻射放熱量占主要份額，換熱效果主要受煙溫的影響；對于左側屏區而言，除具有輻射換熱特性外，對流換熱條件得到了極大的改善，換熱效果不僅與輻射換熱有關，而且對流換熱也對其產生了積極影響，宏觀上煙氣流量的增大可以加強對流換熱效果，造成煙氣的對流放熱量提高，煙氣總放熱量增大。對于2號、5號屏區的煙氣通道，煙氣流量存在著左高右低的情況，使得左側換熱效果強于右側，致使左側煙氣放熱量中增加了右側表現不顯著的對流放熱成分，造成左側總放熱量多于右側，壁溫左高右低的現象。遺憾的是，工程現場不具有實測煙氣流量的條件，無法實際驗證煙氣量差別的推測。在煙氣上行過程中，旋轉動量的下降使切圓直徑擴大，貼壁氣流增大，進入屏區后由于屏區的存在限制了氣流沿爐寬方向發展；同時在向上流動及離心慣量的作用下，使原本流量偏大的貼壁煙氣流更傾向于沿爐高方向向兩側聚集，并向上發展。基于上述分析，依次可以推測出左右側對應屏區的煙氣量偏差概念性分布狀態，如圖5所示。
在爐膛上部屏區，宏觀上煙氣流動方向表現為先向上再向爐后流動的特點，在與屏區受熱面的接觸中，煙氣首先沖刷屏式受熱面底部區域，后沖劇距爐頂較近的上部區域，因此屏式受熱面在高度方向上形成了熱交換效果不同的區域。對于煙氣量大的屏區，屏間煙氣的慣性加大，沖刷范圍變大，沖刷效果提高，致使屏式受熱面受強烈沖刷的面積相對提高，換熱效果加強，受熱面溫升提高；煙氣量小的屏區情況與之相反。對于壁溫較高的受熱面，如圖5中分析一樣，表現為屏區流過較多的煙氣，受熱面強烈，換熱面積也相應加大，因此壁溫的高低與強烈沖刷換熱面積的大小表現出相關關系。對比圖5爐膛上部區域不同受熱面壁溫分布的情況，發現總體上在左側屏區的后屏壁溫溫升趨勢較右側明顯，在煙氣沒有變化的條件下，可以推測出左側后屏受熱面受強烈沖刷的面積較右側為大。結合分隔屏在與煙氣熱交換過程中受熱面受強烈沖刷的面積分布情況，可以推測出煙氣流動在屏區空間中沿爐高方向存在差異的情況，用圖6來描述沿爐深方向煙氣這一流動狀態的發展情況。上述分析通過爐內流場狀態數值模擬得到進一步證實。
綜合分析屏溫與屏區煙溫分布特點，受熱面壁溫都呈左高右低的W型趨勢分布，而壁溫分布與其呈峰谷反向對應M型，作者認為屏區煙氣流量在各屏間分布不均，呈左側高于右側、兩側高于中間的分布，受熱面的壁溫偏差以及煙氣溫度偏差源于屏間煙氣量分配上的差異。從換熱角度來看，低煙氣溫度對應的受熱面的傳熱溫差較低，傳熱面積相同，而蒸汽溫度較高，說明傳熱系數較高；而煙氣溫度較低，煙氣輻射相對較小，因此較高的傳熱系數源于對流沖刷的效果的貢獻．據此推斷煙氣流速較高，煙氣量較大。即煙氣以較高的速度沖刷受熱面，受熱面壁溫由于換熱加強、換熱效果得以提高而上升，在總體壁溫分布中顯示偏高；對于煙氣而言，煙氣換熱充分，煙氣換熱效果得以加強，煙氣總放熱量增大，煙氣溫度下降，在總體煙溫分布中顯示偏低。相反情況煙溫顯示偏高，壁溫顯示偏低。
3.3煙溫偏差成因分析
對于逆時針旋轉的鍋爐，煙氣在進入屏區后，由于殘余旋流的存在及分隔屏的切割導流作用，煙氣在旋轉慣性的作用下貼墻上行，由于折焰角的前推及擠壓，分成左右側兩大流動集團，左側區氣流方向指向前上，在流動慣力的作用下其主流進入屏區，遇前墻阻擋后受爐膛上部結構的限制及水平煙道高負壓區的吸引作用折向爐后；右側區氣流的方向指向后上，由于水平煙道的高負壓區吸引作用及指向爐后的流動慣性，主流只經過分隔屏下部區直接短路流向爐后，從而出現了煙氣速度場、流量場及溫度場的偏置。
由于左右側煙氣流動過程的不一致，氣流在左側屏區流動行程加長，同時流向突變，產生較大的擾動，加大了該區域的湍流強度，強化了左側區的煙氣對流換熱；而右側氣流在慣性和負壓吸引2個同向力的作用下平穩加速流向爐后，煙氣換熱空間及時間相對減少，從而右側比左側的對流傳熱強化效應弱，造成換熱效果左強右差，煙溫左低右高分布的現象。
該鍋爐已經根據經驗對屏間汽水分布經過了優化設計；現場試驗條件的限制沒有進行屏間汽量分配的測量比較，在上述分析中，認為屏間蒸汽流量分布均勻，沒有考慮汽水工質流量偏差對煙氣溫度偏差的影響。屏區煙氣流場分布的測量有待于進一步研究。
4、結 論
(1)煙溫偏差現象普遍發生在四角切圓燃燒方式的鍋爐上。爐膛上部空間，煙氣流動尚存殘余旋轉，爐內燃燒動力場引起殘余旋轉，導致爐膛上部煙氣流場各參數分布上的差異，在與汽側換熱過程中，造成各部位熱交換狀態的差異，從而產生煙溫偏差。
(2)爐膛上部屏區過熱器的分布，在很大程度上起到了消旋整流的作用，但是依然存在煙氣分布沿屏區寬度、屏區高度發生變化的情況，煙氣對受熱面的沖刷強度不同，爐左側屏區與汽側的換熱較右側區充分，使屏間煙氣換熱量存有差異，造成汽溫左高右低大致成W型分布形態，煙溫呈M型分布形態，與汽溫分布狀態峰谷反向對應。
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