1、設備概況
粵瀧公司1號、2號鍋爐是東方鍋爐廠為燃用無煙煤而設計生產的超高壓自然循環汽包爐，與135 MW汽輪機發電機配置，鍋爐為一次中間再熱ri型布置，煤粉燃燒器為百葉窗水平濃淡直流燃燒器，四角布置，切向燃燒，噴嘴固定，假想切圓直徑為630 mm和509 mm。
為提高穩燃性能，燃燒器區敷設一定的衛燃帶，其面積為246 m2，厚度為60 mm。鍋爐采用鋼球磨煤機中間儲倉熱風送粉系統，選用兩臺DTM320/580型鋼球磨煤機。設計煤粉細度為R=9%。過熱蒸汽溫度通過二級噴水減溫調節，再熱蒸汽溫度采用煙氣擋板調節，噴水減溫作為細調。鍋爐主要設計參數見表1，設計燃料及越南鴻基無煙煤特性分析結果見表2，燃燒器設計特性參數見表3。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
2、存在問題
1號、2號鍋爐在燃用非設計煤種——越南鴻基無煙煤的前期運行階段，存在以下問題：
a)制粉系統出力不足，經常由于制粉出力不足要限負荷運行，煤粉細度有時高達20%。
b)爐膛結渣較為嚴重。據統計，2004年上半年每月平均有2次因大渣塊脫落卡住鍋爐冷灰斗而引起撈渣機脫鏈須減負荷搶修，因爐膛渣塊脫落而引起鍋爐滅火有4次。
c)過熱器、再熱器管壁溫度普遍偏高，有部分管壁溫度出現超溫現象，要投入的減溫水量也相當大，一級減溫水要投入5～7t/h，二級減溫水要投入7～9 t/h。
d)改燒越南鴻基無煙煤，鍋爐的燃燒穩定性及帶負荷能力相當差，由于給粉機落粉不均和燃燒不完全而引起負荷波動，有時所有給粉機轉速高達1000r/min，負荷也只能維持在95—115 MW，而負荷波動大易引起主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度超溫，投入助燃油也較多，每月都要耗掉十幾噸助燃油。
e)鍋爐運行經濟性差。鍋爐飛灰可燃物含量較高，飛灰可燃物的質量分數高達25%~35%，排煙溫度偏高，排煙溫度平均高達155℃，鍋爐效率82%，遠遠低于鍋爐設計效率。
3、原因分析
針對以上各相關問題進行了詳細的分析。
3.1 制粉出力不足，煤粉較粗
制粉出力不足及煤粉較粗的主要原因有以下幾點：
a)所燃用的非設計煤種——越南鴻基無煙煤本身可磨性較差，硬度大，難磨；
b)未能充分地調整好粗粉分離器上、下擋板的開度，以至制粉較粗，同時加載的鋼球量偏少及鋼球大、小比例不合理，小鋼球偏多；
c)越南鴻基煤熱值偏低，鍋爐帶同等負荷耗煤量大，所以制粉系統出力相對不足。
3.2爐膛結渣
煤質方面，1號、2號鍋爐設計煤種熱值高，含灰量較小，灰熔點高，屬不易結渣的短渣煤種，而越南鴻基無煙煤灰分含量比設計煤種高出很多，入爐煤的灰熔點偏低，具有很強的結渣性。鍋爐按燃用不結渣煤種設計，而實際燃煤有一定結渣傾向，使鍋爐設備難以適應，發生爐膛嚴重結渣。其次是配風不合理，火焰中心偏斜，1號、2號鍋爐火焰中心都偏向后墻，后墻爐溫比前墻高出200℃左右，火焰偏斜易造成煤粉沖刷爐壁，易結渣；一次風、二次風、三次風配比不合理，爐溫偏高，有時爐膛火焰中心處爐溫高達1 750℃左右，使得灰渣易于軟化融熔黏結而促使結渣過程加速發展。
3.3主蒸汽、再熱蒸汽汽溫高及管壁溫度偏高
煙氣量較大，爐溫偏高，爐膛結焦嚴重，水冷壁吸熱偏小，從而導致尾部受熱面吸熱過多；其次煤粉顆粒較粗，燃盡時間加長，燃燒火焰中心上抬。
3.4鍋爐運行經濟性差
越南鴻基無煙煤揮發分在4%~7%，揮發分較低，不易著火，造成著火推遲，燃燒滯后，燃燒不穩；其次，煤粉較粗，燃盡延遲，一次風、二次風配比不合理，三次風量過大，造成飛灰可燃物含量高；越南鴻基無煙煤煤粉流動性較差，以及給粉機擋板未能全開引起給粉機落粉不足及給粉不均而引起負荷波動以及燃燒不穩。
4、采用措施
通過以上分析可知，以上諸多問題主要歸結為煤質變化，其次是運行方面的因素，因此將從這兩方面著手，提出改進措施。
4.1混煤摻燒
以越南鴻基煤為主，通過上煤皮帶摻混一些揮發分相對較高的無煙煤，從而使入爐煤的揮發分達到8%~10%，低位熱值達到20MJ/kg左右，盡量接近設計煤種。
4.2制粉系統的調整
a)因為羅定電廠的粗粉分離器采用串聯雙軸向粗粉分離器，通過試驗分析，發現粗粉分離器上、下擋板調整對制粉系統通風量影響較大，擋板開度在40%～43%的正常運行系統通風量維持在(70~75)×l03m3/h，此時煤粉細度、干燥出力均滿足運行的要求，磨煤機出力達33.7t/h，煤粉細度R90維持在9%~11%。
b)在運行中定期加入鋼球，而且加入大直徑鋼球，以維持磨煤機電流在77~81A波動，磨煤機出力也就能維持在較高水平。
e)把排粉風機的再循環風門開在40%~80%，維持三次風速在一個適當的范圍，并且要全關冷風門，利用排粉風機的再循環風門來控制通風量及磨煤機出口溫度，以增強磨煤機出力的穩定性及增強煤粉的燃盡，減少飛灰可燃物。
4.3 燃燒系統的調整
對鍋爐熱效率影響較大的因素主要包括煤質狀況、機組負荷、二次風配風、爐膛氧量、一次風速和煤粉細度等5個因素乜3。廣東省電力試驗研究所對鍋爐進行相關試驗調整：
a)二次風采用“縮腰配風，表盤平均氧量4.2~5.0左右，一次風壓維持在3 100—3 200 Pa，煤粉細度R=9%~1 1%。
b)調正火焰中心，調整同層各角二次風門的開度及一次風縮孔開度，調平四角一次風速，維持各層一次風速在20~22 m/s，將各層二次風層退出，保持A角二次風門開度減小10%，D角二次風門開大10%，C角二次風門開大15%，B角保持不變。調整后測量的爐溫，靠前墻的2個測孔的平均爐溫明顯提高，靠后墻的2個測孔的平均爐溫降低，表明火焰中心偏后墻程度有減小。爐膛出口煙溫偏差也有所減小，從而有效地減少爐膛結渣。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
4.4 其它方面調整
加強鍋爐受熱面定期吹灰，吹灰能有效地減緩鍋爐結焦以及降低排煙溫度，吹灰后可以使排煙溫度降低約5～10℃，排煙熱損失減少0.5~0. 8%。
5、結論
通過以上技術改進措施，解決了粵瀧會司2臺420 t/h無煙煤鍋爐改燒非設計煤種（越南鴻基煤）所出現的爐膛結渣嚴重、燃燒穩定性差、飛灰可燃物含量高等一系列問題，保證了鍋爐安全生產，取得了良好的經濟效益。
a)采取措施后鍋爐燃燒性穩定性較好，爐膛結渣機會大大減少，鍋爐負荷基本穩定在130~135MW，鍋爐助燃油耗減少，由原來每月要耗用十多噸，現在只需幾噸就可以了
b)采取措施后鍋爐效率明顯提高。飛灰可燃物明顯下降，飛灰可燃物由原來的25%~35%降到現在的10%～18%，排煙溫度也明顯地下降，在滿負荷情況下排煙溫度由原來平均的155～160℃下降到現在的130~138℃，鍋爐效率由原來的82%左右提高到現在的89%左右。
c)采取措施后，過熱器、再熱器管壁溫度普遍下降，由原來的560~ 580℃下降并穩定在545~560℃，減少了爐管過熱，主蒸汽、再熱蒸汽投用的減溫水量大幅度減少，現在一級減溫水很少投用，二級減溫水只要投入2～3t/h即可，再熱蒸汽只要用煙道擋板就可以控制住再熱蒸汽溫度。
