華能瑞金發電有限公司的2臺350MW鍋爐是哈爾濱鍋爐廠有限責任公司自主開發設計、制造的國內首臺超臨界350MW鍋爐。鍋爐爐型是HG - 1100/25.4 - PMI型，為一次中間再熱、超臨界壓力變壓運行直流鍋爐，單爐膛、平衡通風、固態排渣、全鋼架、全懸吊結構、1T型布置，采用不帶再循環泵的大氣擴容式啟動系統。鍋爐島為露天布置。設計煤種為貧煤。采用中速磨正壓直吹式制粉系統，每臺爐配5臺MPS200輥盤式中速磨煤機，在BMCR工況下，4運l備，R90 =11%。鍋爐采用前后墻對沖燃燒方式，共布置5層燃燒器（前3后2），每層布置4只，共20只低NOx軸向旋流燃燒器。鍋爐以最大連續出力工況( BMCR)為設計參數。在任何4磨煤機運行時，鍋爐能帶BMCR負荷。
瑞金電廠l號機組于2008年12月15日11時58分順利通過168小時試運。整體看來，機組運行穩定，狀態良好，各項指標基本達到設計值。
2、鍋爐試驗項目
2.1 壁溫測量及壁溫曲線
利用已安裝的壁溫測點，從鍋爐啟動點火開始每隔10分鐘直到干態，并在多個負荷( 30%、50%、75%及100% BMCR)下記錄螺旋水冷壁出口、垂直水冷壁出口、屏式過熱器、末級過熱器、末級再熱器壁溫。選取幾個代表點做出啟動過程壁溫變化曲線（包括分離器出口溫度、壓力和燃料量隨時間變化）。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
壁溫代表點如下：
螺旋水冷壁出口：左側墻#61管、右側墻#229管、前墻#103管、后墻#253管；垂直水冷壁出口：左墻#199管、前墻#265管、右墻#122管、后墻#38管；屏式過熱器：21屏11號管；末級過熱器：17屏9號管；末級再熱器：55屏7號管。
目的：了解啟動過程壁溫變化情況和不同負荷下壁溫情況。
2.2最小給水流量的確定及貯水箱最大疏水量測量
從鍋爐啟動點火開始直到鍋爐轉入干態運行過程中，記錄給水流量與貯水箱疏水流量的變化。在啟動初期一層等離子燃燒器投運（鍋爐初始熱輸入量）時，在保證鍋爐安全運行（水冷壁及過熱器、再熱器不超溫）的前提下，通過試驗確定鍋爐的最小給水流量，對設計計算的最小25%BMCR給水流量進行驗證及修正。
2.3滿負荷鍋爐效率
記錄DCS運行數據，鍋爐各段煙氣溫度，測量02、CO、NOx排量、飛灰、爐渣可燃物含量，并計算鍋爐效率。
3、試驗結果及分析
3.1水冷壁壁溫
在所有負荷下，螺旋水冷壁出口壁溫皆小于400℃，且各面墻分布均勻，隨著負荷降低壁溫降低。到機組并網前，螺旋水冷壁出口壁溫都在280℃以下。
垂直水冷壁壁溫隨負荷變化規律見圖l—圖4所示。
從上面圖l、圖2、圖3和圖4可以看出：在所有負荷下，垂直水冷壁出口壁溫皆小于430℃，且隨著負荷降低壁溫降低。總的看來右側墻壁溫偏高，部分區域壁溫在400℃—435℃，說明爐內配風不均勻，火焰有些偏斜，右側偏爐前。在133MW濕干態轉換區域壁溫波動較大，特別是前墻左側高，左側墻前面高，即反映在1號角區域壁溫高。
總的看來，從啟動到滿負荷，螺旋水冷壁壁溫在400℃以下，垂直水冷壁壁溫基本在430℃以下。
3.2過熱器、再熱器壁溫
屏過、末級過熱器和再熱器壁溫隨負荷變化規律見圖5—圖8所示。
從圖7和圖8可以看出：在不同負荷下，爐膛出口兩側壁溫偏差不大，屏出口壁溫低于540℃，末級過熱器出口壁溫低于565℃，高溫再熱器出口壁溫低于591℃，和相應的報警溫度585℃、600℃和620℃都有較大的余量。
從圖5和圖6可以看出：屏式過熱器的同屏相鄰管溫度偏差也較小，在353MW時，最高與最低壁溫差在34℃以下。
3.3關于啟動給水流量
本臺鍋爐設計最小啟動給水流量為30% BM-CR，即330 Uh。在吹管期間，由于消耗水量大，制水供不上，曾在給水量為280 t/h（相當于25.4% BMCR時的流量）情況下進行多次啟動，鍋爐運行狀況良好，各處管壁沒有超溫現象。
還可以看出：當主汽溫度達到370℃左右時，主汽壓力為5 MPa時，垂直水冷壁壁溫都在250℃以下，屏過、末級過熱器、高溫再熱器壁溫也低于410℃。
在這一階段，燃料量由啟動時的15 t/h增加到18.75 t/h，只投一層等離子煤粉燃燒器。
在以后的啟動中基本上還是采用330 t/h的給水流量以保證安全。
3.4貯水箱最大疏水量
鍋爐啟動時基本上還是采用330 t/h的給水流量，由于鍋爐沒有啟動循環泵，所以，在鍋爐啟動初期，這些流量必須經疏水管道排到地溝或冷凝器。
當給水流量為365 t/h，貯水箱壓力只有0.127 MPa時，疏水管路閥門只開一路，且閥門開度只有54%，疏水量即為365 t/h。鍋爐點火時投入燃料量為13.53 t/h，給水量為322,65 t/h，貯水箱壓力為0.14 MPa，疏水閥開度僅為50.84%，隨著燃燒加強疏水閻開度有所增加到60%左右。當貯水箱壓力達到0.6MPa左右，分離器出口溫度為100℃左右時發生汽水膨脹，此時疏水閥開度瞬時約增大到70%。隨后疏水閥開度逐漸減小到10%以下，到并網后疏水閥關閉。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
由此可以看出目前設計的兩路疏水管道，在鍋爐冷態啟動時只用一路即可，且閥門開度最大也只用到75%左右。所以，以后設計可以考慮采用一路疏水，或者還采用兩路疏水，可以減小管道直徑和閥門口徑。
3.5滿負荷鍋爐運行狀況
在168 h試運期間，為了保證安全，鍋爐出口參數控制較低，即過熱器壓力在24 MPa，主汽溫度和再熱汽溫在565℃左右。給水流量相對較高，達到1070 t/h。
由于運行時一次風速較高，風溫低，且摻有部分鄭煤( Vdaf= 17%)，所以飛灰可燃物（電廠在線取樣分析）較高，在2~3%，大渣可燃物在1—2%。又因排煙溫度較高，鍋爐效率估算要低于保證值。
省煤器進口到過熱器出口的阻力小于設計值(3.47MPa)，再熱器阻力也小于設計值(0.19 MPa)。
4、結 論
從啟動到滿負荷，螺旋水冷壁壁溫在400℃以下，垂直水冷壁壁溫基本在430℃以下，屏式過熱器、末級過熱器以及高溫再熱器出口壁溫與各自的報警溫度均有較大余量，同屏相鄰管溫度偏差也較小。
目前設計的疏水管道，在鍋爐冷態啟動時可以滿足疏水要求。
鍋爐最小啟動給水流量在25% BMCR以上，鍋爐運行是安全可靠的。
總體看來鍋爐運行性能良好，負荷穩定，基本上達到了設計指標。
