1、單布風板爐膛的布置
1.1單布風板爐膛布置的優點
1.1.1有利于屏式受熱面的布置
采用單布風板結構爐膛，結構簡單，可減少設計、制造、安裝和運行維護的工作量，同時，采用大寬深比的單爐膛可在爐膛后布置3個分離器，這就方便了爐內屏式受熱面的布置，為防止氣流進入分離器時的偏轉對輻射受熱面的磨損，一般需將輻射受熱面正對分離器入口煙道順流向布置（如圖l所示）。這可以有效保證受熱面的安全可靠。
1.1.2有效降低一次風機壓頭
采用單布風板結構，不同于雙布風板爐膛兩側床面完全
獨立，因此不會出現兩側床壓波動，爐膛結構在運行中對控制系統的可靠性和調節靈敏度要求不高，不必增加調擋板來調節兩床的壓力平衡，可有效降低一次風機壓頭，單布風板結構爐膛，一次風機壓頭可控制在28 kPa以內。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
1.2單布風板爐膛布置的缺點
1.2.1布風不均勻
流化是循環流化床最重要、也是最基本的指標，它的好壞直接反應到運行是否成功。單爐膛單布風板的缺點就是低負荷流化不好．因為當鍋爐低負荷運行時，布風板的阻力迅速下降，導致較低阻力難以保證28 m長的床面流化均勻穩定。這時輕微的床料波動就會導致出現局部壓死、局部吹穿的“塌床”現象。因此在布風系統的設計上應特別注意，將布風扳的阻力值取得偏大(5500 Pa)．
1.2.2床溫均勻性較差
鍋爐在BMCR工況下，冷態試驗表明中心的分離器與兩邊的分離器循環物料偏差為7%:在40% BMCR工況時，中心的分離器與兩邊的分離器循環物料偏差達到17%，因此，低負荷時，由于分離器物料流量偏差會導致整個床面的循環灰不均勻性，造成整個床面流化波動較大，同時引起較大的床溫偏差。
1.2.3二次風穿透困難
實際運行經驗表明，在CFB爐膛的中心斷面處，氧量是非常低的，即處于缺氧狀態，造成燃燒障礙，見圖3．從而影響燃料的燃燒與燃盡。飛灰含碳量明顯增加。
2、雙布風板爐膛的布置
2.1雙布風板爐膛布置的優點
2.1.1流化穩定
采用單爐膛雙布風板結構300 MW鍋爐的爐膛就相當于兩個135 MW鍋爐“背靠背”結構。每個床面較小，有利于均勻流化，能有效防止爐膛結焦．
2.1.2中心送風
采用單爐膛雙布風板結構（見圖4），有利于二次風布置，從褲衩腿區域送入的二次風相當于在爐膛中間送風，解決了困擾CFB鍋爐爐膛中心缺風的問題（見圖5），有效降低飛灰含碳量。這一點已在白馬電廠、開遠電廠得到很好驗證。白馬300 MW鍋爐燃用的無煙煤，飛灰含碳量在4%以內，這在單布風板鍋爐上幾乎是不可能完成的任務；開遠300 MW鍋爐燃用的是小龍潭褐煤，飛灰含碳量在1%以內。
2.1.3床溫均勻
由于褲衩腿型雙布風板爐膛的布置采用4個分離器布置在兩側墻，對稱布置使每個分離器內進料量均勻，從而保證外循環送入爐膛內的循環物料量均勻，且每個分離器下有兩個回料口回爐膛，進而保證床溫的均勻性。
2.2雙布風板爐膛布置的缺點
2.2.1屏式受熱面的布置受到限制
采用單爐膛雙布風板方案，分離器布置在鍋爐的兩側，屏式受熱面布置在爐膛的前后墻，為了避免受熱面的磨損，在設計時使屏式受熱面盡量遠離爐膛出口，以減小高煙氣速度的沖刷磨損。但這樣布置，又可能產生橫向沖刷磨損，對于這種情況在設計時應嚴格控制屏式受熱面的寬度，根據流場計算的結果，將屏布置在煙速較低的區域完全可以避免磨損的發生。
2.2.2 自動控制要求較高
褲衩腿型雙布風板結構運行時，當一側冷渣器排渣不暢，或給煤偏差較大，導致左右床壓出現較大的偏差時，就會導致一側布風板吹空，鍋爐就被迫停爐，這就是所謂的“翻床”。需要在運行方面注意以下幾點：
(1)對一次熱風門進行仔細檢查，縮小調節死區；
(2)增加一次風門的跟蹤速度；
(3)用鍋爐床壓作為前饋信號，提前讓一次熱風門響應，限制一次風量的異常變化．
已投運電廠的運行實踐表明，如果實現上述控制方法，翻床基本不再出現。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
3、結論
通過目前存在的大寬深比單布風板爐膛和小寬深比雙布風板爐膛布置的分析對比，認為這兩種結構形式均能滿足300 MW CFB鍋爐的燃燒要求，但各有優缺點，綜合分析表明，從鍋爐性能方面考慮，雙布風板結構略顯優越，可有效提高鍋爐效率，提高電廠的經濟性。
