四川白馬300 MW CFB鍋爐為雙爐膛、一次中間再熱、平衡通風、露天島式布置、全鋼架懸吊結構、亞臨界自然循環汽包爐，鍋爐島由法國ALSTOM公司設計制造，其中為了減少爐內受熱面專門設置了四臺外置床，用以加熱過熱蒸汽和再熱蒸汽。
鍋爐的燃料系統包括：兩組風道燃燒器共四支、
12支床上油槍、四條煤線。
每套風道燃燒包括兩只油槍，風道燃燒器和床槍分別由兩套燃油控制站控制油槍的進油量，完全實現自動控制。風道燃燒器采用的是床下點火方式，風道燃燒產生的大量熱煙氣在大量熱一次風的混合下通過布風板對床料進行加熱，大部分熱量被床料吸收，床溫上升快速、均勻，能加快鍋爐的啟動速度和減少熱損失，特別是在外置床投運、投煤、鍋爐熱態恢復時表現尤為突出。在鍋爐故障時投運風道燃燒器對穩定床溫效果明顯。床槍的霧化介質采用汽機輔聯供給的蒸汽，每只床槍設有單獨的燃油控制站，完成油槍投入、停運及吹掃操作的控制，床槍沒設置火檢裝置，油槍運行情況完全通過爐膛底部床溫的變化來監控。床槍采用的是床上點火方式，在鍋爐故障時有一定的穩燃作用，在進煤中斷時維持床溫困難，因為床槍的熱量利用率低，大部分熱量隨煙氣進入尾部煙道。富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料和玉米秸稈顆粒燃料出售。
四條煤線的加入點布置在鍋爐的前后墻的旋風分離器回爐膛的位置，燃煤通過旋風分離器回爐膛的高溫灰的預熱達到加熱的目的，為煤的快速燃燒提供保證。
鍋爐的風煙系統包括：兩臺引風機、四臺高壓流化風機、兩臺二次風機、兩臺一次風機。
鍋爐物料循環系統由爐膛、水冷布風板、高溫旋風分離器、密封回料器、錐型閥、外置床等重要設備組成。大部分物料通過高溫旋風分離器分離后回到密封回料器，在密封回料器中通過控制錐型閥的開度，將循環灰分為兩部分，一部分與入爐煤混合后直接回到爐膛，另一部分進入四個外置床與過熱器、再熱器進行熱交換后回到爐膛，作為床溫及再熱汽溫的調節手段。
汽輪機和發電機均為東方電氣集團提供的bBOO -167/537/S7 -8型汽輪車和QFSN -30D-2-20B型發電機。
1、機組未進行優化前的冷態啟動方式
1.1鍋爐的啟動工作
1)啟動旋轉空預器；
2)啟動兩臺引風機，正常后投入自動；
3)啟動兩臺高壓流化風機，正常后投入自動；
4)啟動兩臺二次風機，正常后投入自動；
5)啟動兩臺一次風機，風量自動調整為2×132 000 Nm3/h；
6) 鍋爐風量達要求后進行鍋爐吹掃，時間為：5 +X，（X為鍋爐床溫對應的時間）。風量為：上二次風全開，總風量達890 000 Nm3/h。。
7)吹掃結束：鍋爐風量自動調整到485000 Nm'，鍋爐點火。
分別啟動兩套風導燃燒器，運行調整燃油流量維持鍋爐床溫溫升速度120C/h；汽機送軸封、抽真空；鍋爐中部床溫達500℃投運床上油槍；主汽溫度達250℃，壓力達0.4—0.8 MPa以上，投入汽機高壓缸預暖；鍋爐中部床溫達600℃可以投煤；高壓缸缸溫達150℃以上，汽機沖轉；鍋爐中部床溫達800℃以上，逐步停運燃油。
1.2未進行優化前啟動總結
這種運行方式由于是全自動，鍋爐風量維持較大，爐內循環良好，運行極其安全和穩定，但啟動過程中鍋爐床料損失大、風機電耗多、耗油量大、啟動時間長，極不適應中國的節能調度和節能減排的政策，一次冷態啟動耗油達80 t以上，鍋爐點火至發電機并網時間長達15 h，耗電達21萬kWh。
1.3原因分析
1.3.1． 鍋爐燃料維持的條件不合理
啟動過程中風道燃燒器運行，出口煙溫大于700℃且鍋爐中部床溫三取二高于650℃，延時2s鍋爐投煤條件滿足。
鍋爐四組床槍中每組至少有一只運行，鍋爐中部床溫三取二高于600℃，延時2 8鍋爐投煤條件滿足。
鍋爐床溫達到過700℃，鍋爐中部床溫三取二小于650℃，此時風道燃燒器未運行，出口煙溫低于700℃時床槍停運。
風道燃燒器運行，出口煙溫高于700℃，鍋爐底部床溫低于444℃時床槍停運。
1.3.2鍋爐吹掃時間不合理
本鍋爐采用美國燃燒協會的設計標準設計，將風道燃燒器、鍋爐爐膛分別看做一個獨立的燃燒室，無論上述任何一個燃燒室出問題鍋爐必須進行吹掃；對吹掃時間、吹掃風量的要求非常嚴格。通過運行實踐認為鍋爐FSSS設計雖然嚴謹，但條件過于苛刻，特別是在熱態恢復期間，影響鍋爐啟動消耗。
1.3.3鍋爐床料的多少和粒度的比例不合理
按照ALSTOM設計鍋爐啟動前爐膛必須加入200 t床料后方可啟動，且對床料的粒度要求未明確，導致鍋爐加入的床料偏多且不均勻，每次鍋爐啟動工況均不相同，給運行操作帶來了很大難度。
1.3.4鍋爐配風不合理
低負荷時ALSTOM設計考慮安全過重，對經濟問題考慮太少，導致鍋爐低負荷時配風明顯偏大，特別是2 x132 000 Nd/h的最低一次流化風，由于風量大，煙氣帶走的熱量增多，而且鍋爐床料損失較大，將使啟動耗油明顯增加；
循環流化床鍋爐在啟動初期對床溫和主蒸汽溫度的控制極其困難，由于原來ALSTOM設計要求鍋爐風量明顯偏大，使得鍋爐主蒸汽溫度偏高，且必須25%以上鍋爐負荷時才能使用減溫水，為了控制主蒸汽溫度和鍋爐床溫就使得鍋爐長期處于煤油混燒狀態，耗油明顯增加。
汽機抽真空偏晚，高壓缸暖缸汽源選擇不合理，造成汽機啟動時間推遲，影響啟動時間。
由于調試時輔助蒸汽溫度不穩定，不準用輔助蒸汽對汽機高壓缸進行預暖，只有待鍋爐參數達到條件后才能進行高壓缸的預暖工作，使得與采用輔助暖缸相比推遲了5h沖轉，延長了機組的啟動時間。
2、采取的優化措施
根據多次鍋爐啟動分析，鍋爐床料加入的多少是否符合啟動要求，與鍋爐的加入床料的粒度分布是否合理、配風的多少以及鍋爐負壓均有很大的關系。
1)鍋爐加入的床料越少則啟動速度越快，耗油則越少，但過少的床料會引起鍋爐燃燒惡化，影響鍋爐的壽命。運行經驗表明，當爐膛加入的粒度比例合理，控制爐膛床料高度在1.3~1.5m。
2)加入床料的粒度如果粗顆粒比例大則床料損失較少，但鍋爐換熱不理想，過細則換熱良好但床料損失大．一般維持25%以下的極細和10%以下極粗顆粒最為合理。
3)鍋爐的配風越小則啟動耗油則越少，但過低的鍋爐配風會使鍋爐的物料循環困難，且延長鍋爐的啟動時間，而且會使鍋爐局部超溫，損壞設備。通過摸索，鍋爐投煤以前一般維持2×100000 Nm3／h左右的一次風量，二次風量也相應減少，總風量減少50 000 Nm／h，．約I0010的總風量，這樣既保證了鍋爐的正常流化，又保證了鍋爐的換熱且鍋爐的床料損失也相對較少。
4)鍋爐負壓越低則床料損失越大，過小則易使鍋爐正壓運行，根據運行實際情況維持鍋爐負壓為0一0.2 kPa最為合適。
5)鍋爐的吹掃：吹掃時間由5+X改為5nun。
6)鍋爐啟動前吹掃風量一般維持500 000—600000 Nm3／h足以保證鍋爐的安全。原來運行兩臺二次風機改為一臺運行，由于減少一臺二次風機，吹掃風量大幅度減少，且由于吹掃引起的床料損壞也大幅度減少。
7) 鍋爐啟動前通知燃運向煤倉上發熱量和揮發份相對較高的煤種，便于鍋爐投煤初期煤的燃燒穩定。
8) 當鍋爐床溫上升至500℃不再投運床上油槍，而是根據煤的著火點選擇投煤，根據運行經驗和煤的實際情況一般選擇在鍋爐中部床溫達520—550℃時向鍋爐投煤，一旦床溫上漲，確定煤已經燃燒后，則適當加大風量，并準備石灰石的加入，嚴格控制床溫在合格范圍內，直到全停燃油。實踐證明，此種運行方式可以節約燃油20 t左右。
9)汽機的配合是機組啟動的關鍵，如何合理安排汽機的暖缸和沖轉以及帶負荷是降低啟動消耗和縮短啟動時間的關鍵所在，因此應對汽機的啟動進行大幅度的調整。
改變過去冷態啟動用新蒸汽對高壓缸暖缸的操作方式，在鍋爐點火后就進行汽機抽真空用輔助蒸汽對高壓缸進行暖缸，當鍋爐達到汽機沖轉條件后立即進行汽機的沖轉。此操作方式縮短了汽機啟動時間約3h。
由于東方汽輪機廠要求本機高參數啟動，在汽機冷態啟動時，維持較高主汽壓力和真空，使得中壓缸的膨脹極其緩慢。因而需要針對上述原因進行大幅度調整：1）適當開大高壓旁路，降低主汽壓力和提高再熱汽壓，減少高壓缸的進汽，增加中壓缸進汽。2）適當降低真空，增加汽缸進汽。通過實踐，汽缸的膨脹、汽缸溫度均能夠達到廠家提供的啟動速度，比原來的操作方法提前了1h的啟動時間。富通新能源生產銷售的生物質鍋爐以及木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料是客戶們不錯的選擇。
由于在鍋爐投煤后爐內的顆粒分布已發生大幅度變化，原來相對比較均勻的床料變為粗顆粒多，細顆粒極少的現象，使鍋爐的換熱由顆粒換熱變為了輻射換熱為主，導致鍋爐床溫、主汽溫度均高，而壓力卻偏低的現象。據此原因，需在鍋爐投煤床溫達700℃以上大量加入石灰石，以改善爐內工況，嚴格控制鍋爐床溫和主汽溫度。
3、結束語
白馬公司引進的300 MW CFB鍋爐機組，通過對機組啟動方式的優化，很好的解決了循環流化床鍋爐啟動耗油多、啟動時間長的特點，通過一年的不斷摸索改進，現在進行一次冷態啟動耗油由原來的80t以上降至31 t以下，啟動時間減少了約4小時，啟動耗電減少了4萬kWh，為機組的節能降耗作出了較大的貢獻，也為同類型的循環流化床鍋爐機組啟動節能降耗提供了借鑒。
