某電廠二期工程2×300 MW機組鍋爐(3，4號)系B&WB - 1025/17.2 -M型亞臨界汽包鍋爐，分別于2004年9月、2005年3月投產。鍋爐采用正壓直吹式制粉系統、 “W”型火焰燃燒方式，設計燃用當地無煙煤，配用的引風機為引進德國技術生產的SAF26,6 - 15 -1型動葉可調軸流式通風機，其設計規范如表l所示。
2、3B引風機損壞情況
2.1 3B引風機損壞經過
2006年1月21日8：27，運行人員感覺到集控室地板震動，響聲大，火焰工業電視短時黑屏，爐內發生垮焦，爐膛壓力H報警，事故喇叭響。此時發現3號鍋爐3B引風機電流在190一85A之間擺動，不久電流至71A，并維持穩定，判斷3B引風機失速，立即增大3A引風機出力，同時減弱燃燒，減負荷到210 MW，防止因爐膛壓力高而MFI’保護動作滅火，DCS畫面檢查3B引風機軸承溫度等正常；
8：30，上述處理過程中，發現3B引風機動葉反饋到-1. 30%，呈壞點顯示，且控制油壓正常，立即將3B引風機動葉開度指令設定到0．以防止動葉突然開啟造成爐內負壓擾動大，就地檢查3B引風機的運行情況，發現3B引風機聲音異常大，在來不及減3B送風機動葉的情況下，立即停運3B引風機，富通新能源生產銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒顆粒機、木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
8：35，現場確認3B引風機發生飛車事故。
2.2引風機損壞情況
就地檢查發現，動葉調節機構電動頭掉落在地上，3B引風機基礎裂開，臺板翹起，就地動葉開度指示50%。解體后發現導流板變形嚴重，一片動葉連葉柄整體斷落，其余動葉嚴重變形。缸體局部凸起，內部液壓調節油管路松脫。
3、引風機斷裂葉片金相分析
3.1宏觀檢查
引風機斷裂葉片柄在螺紋根部發生斷裂，葉片一側斷裂后斷面被碾磨變形嚴重，葉柄一側斷面形貌完整，斷口斷面可見清晰貝紋線區，中間為瞬斷區，兩邊較為平整。
3.2光譜分析、布氏硬度、力學性能試驗
葉柄42CrMo材質符合有關標準要求。
3.3金相分析
葉片柄斷裂處貝紋線區域金相組織為索氏體，瞬斷區域的金相組織為索氏體+鐵素體，未發現異常組織。
3.4分析結果
引風機葉片柄斷裂的直接原因是振動引起的疲勞破壞。
3.5引風機葉片斷裂初步分析
通常造成風機損壞的典型原因是風機進入不穩定工作區運行，此時會出現失速或喘振。結合機組投運以來，B引風機多次發生失速或喘振現象，為此初步判斷為該風機長期在不穩定工作區運行造成葉片斷裂。
4、引風機失速危害
對風機本身而言，若在失速區域長時間運行，將導致葉片斷裂，且葉輪的機械部件也可能損壞。英國HOWDEN VARIAX公司有明確規定：風機在失速區內累積運行時間不能超過15 h，否則要更換葉片。對機組而言，若風機發生失速，造成風機跳閘，將直接聯鎖單側通風組停止，機組減負荷，間接地引起爐膛正壓或負壓超限，鍋爐發生MFT，聯鎖機組跳閘。因此，軸流風機運行中必須防止風機發生失速。
5、引風機失速原因分析(3，4)
3，4號鍋爐引風機在運行中均發生過失速現象，為了探討引風機失速的原因，將引風機失速狀杰的運行參數列于表2．
顯然．4個工況風機流量均小于MCR工況點的設計值246.19 m3/s，而風機壓頭均超過TB工況點的設計值4 192 Pa，工況點均已落入不穩定工況區即風機在失速區運行。主要原因是煙氣系統的阻力遠遠超過設計值。上述4個工況的流量分別為211.1，215.8，229.4，223.6 m3/s，如果系統阻力特性符合設計要求，則煙氣通過煙氣系統產生的阻力應分別為2 248 Pa，2 350 Pa，2 655 Pa，2 523 Pa。而實際上煙氣系統阻力已分別達到4 282 Pa，4499 Pa，4 591 Pa，4482 Pa，實測煙氣系統阻力分別為設計值的190%，191%，173%，178%。
軸流式風機在失速狀態下運行，將對葉片產生一定頻率的激振力，使葉片受到交變應力的作用，可能使葉片產生疲勞斷裂。
鍋爐煙氣系統主要由省煤器、空氣預熱器、電除塵器、煙囪等輔助設備和這些輔助設備之連接煙道組成，煙氣系統的阻力也主要是由這些輔助設備及煙道造成的。
在額定負荷300 MW時，鍋爐空氣預熱器和電除塵器段的設計阻力分別為936 Pa和294 Pa，而實測阻力遠遠大于額定負荷工況下的設計值(表3)。3號鍋爐空氣預熱器、電除塵器阻力遠大于4號鍋爐，3號鍋爐B側空氣預熱器進出口差壓
2 499 Pa，而設計值974 Pa，超過設計值1525 Pa。3號鍋爐引風機失速嚴重。
由此可見，解決引風機失速，須降低煙氣系統的阻力，尤其是降低3號鍋爐空氣預熱器阻力，確保風機的工作點在任何負荷下都不落入失速區邊緣或失速區。
6、措施和效果
6.1加強空氣預熱器吹灰，保持空氣預熱器波紋板清潔；改進空氣預熱器吹灰裝置。
6.2調整空氣預熱器的徑向、軸向的密封，改造預熱器的密封方式，減少空氣預熱器漏風，降低煙氣系統的阻力。
6.3盡量減少不必要的冷風進入爐膛。將備用磨煤機的冷、熱風擋板關閉；經常檢查煙風道各處有無漏風現象。
6.4保證省煤器、空預器的灰斗排灰順暢，降低該水平段的飛灰濃度，防止該水平段積灰。
6.5加強鍋爐本體吹灰，減少煙道積灰，特別是折焰角處水平煙道部分。停爐后，進入煙道進行人工清灰，以減少煙道阻力。
6.6根據引風機性能曲線，制定出引風機風壓、流量和動葉開度之間的制約關系，以動葉開度為主，全壓不得大于對應的風壓，流量不得小于對應的流量，若任一條件不滿足，則發出報警信號，提醒運行人員注意，并及時進行調整。
通過采取以上措施，3號鍋爐空氣預熱器、電除塵器阻力分別為760，195 Pa，4號鍋爐空氣預熱器、電除塵器阻力也在設計值之內。3年多機組運行表明，引風機失速、喘振現象得到有效控制，目前引風機運行正常。
7、結束語
7.1 B引風機葉片斷裂事故的直接原因是振動引起的疲勞失效，而引風機長期在失速、喘振不穩定工作區運行是引起葉片振動疲勞破壞的主要原因。
7.2由于該鍋爐空氣預熱器積灰嚴重，煙氣系統阻力比設計值大，煙道管網的阻力特性曲線較為陡峭，它和引風機性能曲線的交點向左偏移，即引風機的工作點向左偏移，進入不穩定工況區，導致引風機失速、喘振。
7.3通過加強鍋爐本體和尾部煙道和空氣預熱器吹灰和放灰，減少煙道積灰，降低煙氣系統阻力和減少了煙氣系統漏風等措施，可預防引風機失速、喘振發生。
