目前，循環流化床鍋爐( CFB)技術在國內外發展十分迅速。以其燃料適應性強、運行效率高、環保性能好和sOx，NOx排放低的顯著優點逐漸為各用戶重視。廣西作為劣質煤的主要產區，循環流化床鍋爐的應用有著廣闊的前景。廣西南寧鳳凰紙業有限公司熱電廠l號和2號鍋爐是四川鍋爐廠生產的CC,- 35/6,8 - MXD低攜帶率循環流化床鍋爐。兩臺爐從安裝結束到開始點火調試，中間因紙業公司的問題擱置了近3年時間，啟動調試從1998年底開始，由于設備放置時間過長，設備故障頻繁出現，使調試工作遇到了極大的困難，鍋爐先后出現點火困難、煙氣發生器燒損、過熱器超溫、鍋爐出力不足等問題，調試單位與安裝、生產廠家以及業主共同努力，研究處理了大部分存在的問題，保證了鍋爐的穩定運行，基本滿足了紙業公司的生產用汽的需要。
2、鍋爐主要設計參數
2.1主要設計思想該型號鍋爐是四川鍋爐廠針對紙業公司制漿需要，用蒸汽來進行加熱而設計的混燒樹皮、壓力等級較高的低攜帶率的循環流化床鍋爐。它采用了略低于鼓泡流化床鍋爐的沸騰床截面流速，保留了鼓泡床中傳熱系數很高的埋管受熱面。采用膜式水冷壁、Ⅱ型布置，分段送風，爐膛上部設置一級高效低阻平面流分離器，點火采用床下熱煙氣點火，富通新能源銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的木屑生物質顆粒燃料。
2.2主要設計規范
額定蒸發量：35 t/h，額定蒸汽壓力：6.8 MPa，額定蒸汽溫度：480℃，給水溫度：115℃，冷風溫度：20℃，一次風溫度：90℃，二次風溫度：180℃，排煙溫度：149℃，鍋爐設計效率：80. 59%。
2.3設計燃煤煤質分析數據
2.4燃用木材的成份
水份：45%，低位發熱量：8 778kj/kg。
2.5燃料消耗量
計算燃煤消耗量：7300 kg/h，術材消耗量：2 000 kg/h。
2.6脫硫用石灰石量
石灰石量（假設CaC03含量95%）：l760kg/h。
3、鍋爐試運主要情況及完成的調試項目
兩臺鍋爐啟動前，分別進行了鍋爐冷爐通風式驗、爐內空氣動力工況試驗、布風板阻力特性試驗等，初步摸清了爐內氣流狀況，為點火提供了基本的操作數據。從1999年2月開始1號鍋爐第一次點火，因點火的熱煙氣發生器二次分風裝反、過熱器受熱面布置過多引起主蒸汽超溫等設備故障，經歷了多達13次的啟停操作。
由于鍋爐的運行特性掌握，主要是點火特性的掌握，摸索了較長時間，同時由于設計原因，低溫過熱器的超溫問題長期得不到解決，使得鍋爐的啟動調試工作延續很長時間，因而原定的鍋爐整套啟動調試方案中的項目沒有能夠集中做，均是在鍋爐的運行中斷斷續續地進行。先后完成的主要調試項目有鍋爐的低負荷調試、鍋爐料層厚度及溫度的調整，鍋爐的燃燒調整、鍋爐的斷油調試、鍋爐的96 h長時間運行、鍋爐的變負荷調試。
4、試運行中出現的問題及采取的措施
4.1點火過程中的煙氣發生器燒損事故
在2號爐的首次點火過程中，由于引子煤的配比沒有很好掌握，引子煤的點著時間花了近2個小時，著火后溫度急劇上升，溫度無法控制，給煤機投煤后緊接著就熄火。在點火過程中，就發現點火發生器外部燒得通紅。停爐后檢查發現點火煙氣發生器被燒壞，煙氣發生器圓筒內壁的耐磨耐火澆注料大部分已經脫落。同樣在第3次點火時．1號鍋爐也發生了同樣問題，檢查發現，是由于煙氣發生器二次分風進風口方向與設計圖紙正好相反，形成較大的阻力，使煙氣發生器作為冷卻和助燃的外茼風量很少，沒能及時把熱量帶走，從而導致燒損外筒的事故。通過重新安裝和加強運行風量的調整，已經不再發生燒損事故。
4.2點火著火困難
在最初的6次點火中，由于對該鍋爐的特性沒有完全掌握，在引子煤配比、著火后的風量供應大小、給煤的時間掌握上均有所偏差，因而發生3種情況：一是長時間點不著火，點火以后3～5 h床料溫度都上不去；二是著火以后床溫控制不了，超過1100℃，只好緊急停爐；三是加煤后發生熄火，溫度直往下掉．點火失敗。針對這些問題，通過多次的探索、總結，一是重新配比了引子煤的數量，加大底料中的原煤數量，點火采用底料53袋，引子煤(大同煤)45袋的配比，比較適合；二是引子煤著火以后，應及時啟動給煤機加煤，不使底料中的引子煤燒完；三是必須注意控制風量，著火后不應馬上加風，而是密切監視床溫，等到溫度上升到了700℃左右時，證實溫度已經上來，再把風量緩慢地往上加。
4.3點火及運行過程中的結焦
在最初的幾次點火過程中，在停爐后均發現布風板上有結焦，厚度20～60mm不等，爐膛的4個邊角的結焦相對要厚一些。經分析主要是因為運行操作控制不好，該加風時沒有及時加大風量，風量補充不足，使煤顆粒燃燒釋放的熱量沒能及時冷卻。在隨后的運行操作中，注意了這個問題，控制風量風壓，及時加風，已基本沒有發生結焦問題。另外，鍋爐運行過程中基本沒有發生結焦問題。有時為了提高負荷，以達到要求的用汽量，必須把床溫控制較高，最高床溫曾達到1 050℃，但這時仍能保持穩定運行，沒有結焦。可另一方面，在這樣高的床溫下，操作稍有差錯，就很容易使床溫提高上去，從而引發結焦，這是值得注意的問題。
4.4低溫過熱器超溫
這是鍋爐調試中出現的最主要的問題。在第7次點火時．當燃燒正常、控制床溫在900℃左右時，發觀低溫過熱器出口集箱溫度超過450℃（設計值為417℃），并且在隨后的運行中，主蒸汽溫度曾高達628℃，遠遠超出設計的主蒸汽溫度480℃，同時由于當時的減溫器主要采用冷凝器制備的玲凝水水量不足，溫度無法減下來。根據此情況，首先采用了臨時加裝一根+25 mm的管子，從給水管道引出至減溫水管道。當減溫水量不足時，打開臨時管道上的閥門，將除鹽水和冷卻水混合后噴人減溫器來減溫。采取臨時措施后，在第8次點火運行時，發現高溫過熱器雖然未超溫，但低溫過熱器依然超溫嚴重，并且造成高、低溫過熱器支吊架被頂起，無法復位，低溫過熱器出口集箱至減溫器的4條∮89mm連通管變形彎曲，但經過檢查，管子的金相組織沒有變化，依然可以使用。
根據運行的情況分析，認為主要癥結在于設計存在問題：一是爐膛上部敷設有2m高的衛燃帶，減少了水冷壁的吸熱量，使煙氣溫度沒能及時降下來；二是低溫過熱器計算有誤，設計面積過多，吸熱量太大；三是進入爐內的原煤顆粒控制不好，細顆粒太多，并且大多呈粉狀，沸騰燃燒過程中，很多細煤粒不是在爐膛底部燃燒，而是在爐膛上部和鍋爐尾部燃燒。鑒于此，由鍋爐廠家對鍋爐受熱面面積重新進行了核算，先在l號鍋爐上進行了改造：打掉爐膛中標高7.8 m以上部位所有的約2m高的衛燃帶，低溫過熱器蛇形管割除4排，再次點火后，依然發現低過出口溫度最高曾達到513℃，這時汽包壓力3.61 MPa。為此，在第13次點火時，對人爐煤種進行更換，由原來燃用的東羅煤，改為燃用南寧二塘煤，其低位發熱量為13.7mj/kg，其揮發份比東羅煤高，灰份比東羅煤低，但水份要高，經破碎后的原煤顆粒控制大部分在8 mm左右，運行后低溫過熱器的超溫問題仍然存在，但在汽包壓力不高時，已能控制其不超溫。
由于低溫過熱器仍然超溫，鍋爐廠家再次計算后，決定1號鍋爐累計割掉10排低溫過熱器蛇形管，即割掉總數的24.4%（原有41排），2號鍋爐割掉低溫過熱器8排，即割掉總數的19. 5%（原有41排）。并且打掉折煙區原來敷設的耐磨耐火澆注料。經過采取上述措施后，鍋爐的低溫過熱器超溫問題基本得以解決。
4.5排煙溫度偏高
這閫題是伴隨處理低溫過熱器溫度而出現的。試運初期，排煙溫度一般在150℃左右，與設計值相差無幾。但把爐膛出口澆注料打掉和把低溫過熱器割除部分面積后，排煙溫度一般正常運行在180℃左右，遠遠超過設計的149℃，有時甚至達到205℃。同時，排煙溫度的偏高，還影響了出灰系統設備的安全運行，使出灰斗式提升機的鏈條、出灰刮板機刮板經常被拉長，縮短了設備的使用壽命。主要原因是整個鍋爐的受熱面設計有偏差，有關的受熱面積吸熱分配計算不準確，致使煙氣的熱量吸收不完全，而這靠運行調整是無法調整過來的，有待進一步解決。
4.6鍋爐達不到額定出力
據長期運行觀察，在額定的壓力、溫度下，兩臺爐的實際產汽量每臺約在26—28 t/h，幾乎很少到達30 t/h，當超過30 t/h后，要進一步提高出力，床溫將達到980℃以上甚至到達1 000℃，低溫過熱器溫度將超過417℃，并且負荷穩定不下來。鍋爐廠家認為是過熱蒸汽流量計不準，但到底最大出力能達到多少及設計缺陷在什么地方，因生產運行，尚未來得及組織廠家及其他有關部門進行有關試驗，暫時無法確定。
4.7石灰石投用
兩臺動力鍋爐設計均有投用石灰石的系統．但至今由于鍋爐運行穩定，電除塵器除塵效果良好，因此，平常沒有進行過石灰石的投用。環保部門曾對該系統進行過檢查，同時在檢查時進行石灰石的投用，投用后對燃燒影響沒有進行詳細的測試，但運行人員反映影響不大，環保部門的測試反饋認為二氧化硫基本不超標。
5、結束語
南寧鳳凰紙業有限公司熱電廠安裝的低循環倍率循環流化床鍋爐，經過多次的點火、調試，現在已能正常運行，燃燒穩定。通過此次調試，為循環流化床鍋爐燃用廣西劣質煤積累了豐富的經驗，對推動循環流化床鍋爐在我區的應用，減輕和降低煙氣中S02等排放污染，有著積極的意義。
采用床下點火技術，可以使循環流化床鍋爐的啟動比較迅速，加熱均勻，但必須控制好加煤、加風的時機，需要通過調試摸索掌握。
循環流化床鍋爐的負荷調節性能較好，在較低的負荷下也能穩定燃燒（負荷可在25% ~100%額定負荷之間調節），對承擔調峰負荷的鍋爐比較有利。
