1、1#鍋爐房鍋爐燃燒現狀
鍋爐爐排有效面積為13.68 m2(寬3.8 m，長3.6m)，爐排面積熱負荷為111.87 kW／m2，接近設計標準的上限，這就意味著煤及其燃燒產物在爐膛內的停留時間短。
DZL14-1，130 /90-AIII型鏈條鍋爐屬平面層燃方式，煤層為單面引燃，燃燒過程煤間無擾動，燃燒效率低下。在運行中發現，由于此種布煤方式，限制了火床上燃料的可燃面積、增加了鼓風的阻力，加大了燃煤的固體不完全燃燒熱損失和飛灰熱損失，影響了鍋爐燃燒效率的提高，增加了能源（煤、電）的消耗。
鍋爐使用燃煤屬于混煤，該煤經過破碎后，通過直落式煤斗進入鍋爐，為自然式落煤，落差較大，再加上煤倉、落煤管以及煤閘板的擠壓，因此進入燃燒室的煤層相當密實。燃燒時通風阻力大，透氣性差，供氧不足，燃燒不完全。
富通新能源主要銷售生物質鍋爐，生物質鍋爐主要燃燒木屑顆粒機壓制的生物質顆粒燃料。
對7臺鍋爐耗煤情況耗電情況進行了統計。
工況優化的理論依據（創新點）：分層半懸浮燃燒理論。要提高鏈條鍋爐煤炭的完全燃燒程度，就要加強燃煤與空氣的混合，降低煤層通風阻力，增加燃燒面積，而分行壟形煤層實現多面引燃和薄煤層燃燒，阻力小，著火快，升溫快，滿足理論要求。
2、優化的主要內容
以1#鍋爐房鍋爐燃燒工況為研究對象，對l#鍋爐房鍋爐煤層燃燒布置工況改變前后運行參數和工況進行對比分析，研究鍋爐煤層燃燒布置工況對熱效率的影響，實現提高鍋爐熱效率的工況優化。
3、計算方法
(1)鍋爐熱效率的計算。鍋爐熱效率按設計熱效率80%計算。對于熱水鍋爐
B單臺鍋爐燃料消耗量(kg，h)，取設計值2.7 t/h。
Qnet，ar燃料的低位發熱值（kJ／k），
取本地燃料的低位發熱值為5 550 kcal/ kg；
1 kcal/kg=4.186 8 kJ，kg。
鍋爐實際熱效率的計算與統計，以技術檢測中心的測量數據為準。
(2)風機的特性曲線和耗能計算。鍋爐的鼓、引風機的特性曲線和耗能計算，根據鼓、引風機的相似定理和變頻變壓器U/f=定值推出。
4、優化的內容
(1)自行設計安裝使煤分行分壟的裝置，即為犁式分煤裝置安裝于2#、5#鍋爐。經過反復計算論證：犁式分煤裝置共有11塊犁齒組成，主要制作材料為50 mm寬角鐵。為了保證良好的分行分壟效果，通過計算齒間中心距為300 mm，犁齒與爐排面的垂直高度為40 mm，水平方向與爐墻邊距離為250 mm，犁齒應與爐排長度方向的水平面成60。夾角，此時，所分煤層燃燒總面積最大。
(2)安裝位置。經過討論論證，燃煤應該在分層的基礎上進行分行分壟，才能達到預期的效果，所以犁式分煤裝置，應該裝在分層給煤裝置與降溫水箱之間。
(3)分煤效果。通過分層給煤裝置后的煤層，再經犁式分煤裝置犁分，煤層上部的細小煤粒被向上翻起堆成壟狀煤峰，而中大粒度煤由于在底層則自動成為壟谷，從爐前向爐內望去，煤層外表峰谷相間，面積較改造前增加了約40%。
5、優化的結論
(1)布煤方式由平鋪式改為壟溝式，變單面引燃為三面引燃，加強了風煤的混合，提高了空氣的利用率，強化了燃燒，可增大了燃燒面積40%左右。減少了過剩空氣系數及熱量排放損失，提高了爐膛溫度，節約了燃煤和鼓、引風機的電量，提高了鍋爐的燃燒效率。
(2)優化后參數指標統計表（見表2）。
(3)優化前后平均參數對比表（見表3）。
由表3可以看出，爐膛溫度在優化后比優化前提高了21.6℃，相同條件的水被加熱所需時間縮短，燃燒得到了加強。
(4)改善了火床燃盡條件。煤的揮發份含量只占煤的可燃成分的20%一35%，大部分是焦炭燃燒。焦炭燃燒和燃盡需要高溫燃燒條件，由于壟形煤層壟谷通風阻力小，供風量大，風速相對較高，因此壟谷焦炭燃燒很快，形成高溫著火區。壟背雖然風速低，燃燒速度慢，但在兩側高溫壟谷的烘烤助燃下，同樣被加速燃燒，獲得很好的燃盡效果，當煤燃至爐排有效長度1/2時，已達到鍋爐額定出力。
6、優化前后指標對比分析
優化前后平均煤電指標和熱效率對比為：
項目活動前——鼓風機電流17.90 A，引風機電流64.30 A，煤耗13,70 kg/GJ，熱效率78.51%；
項目活動后——鼓風機電流15.00 A，引風機電流58.10 A，煤耗12.80 kg/CJ，熱效率80.01%。
改變的幅度——鼓風機電流下降16.20%，引風機電流下降10.77%，煤耗下降6.44%，熱效率上升1.5%。
7、結束語
利用分層半懸浮燃燒的原理，煤層在分層的基礎上進行分行分壟，強化了燃燒，提高了鍋爐的熱效率，降低了鼓、引風機的電耗，實現了鍋爐房節能降耗的運行目的。
隨著鍋爐房設備不斷地技術更新和自動化改造，鍋爐系統仍然存在可以優化的空間，今后將在此方面進一步努力，爭取更好的節能效果。
