1、主要工藝設備配置
主要工藝設備配置見表1。
2預分解窯系統總風量的操作控制和要求
2.1系統總風量的操作控制主要依據窯爐耗煤量的大小和熟料產量的高低
(1)在投料初期或熟料產量低于設計能力階段，為保證預熱器各點風速高于最低允許值，用風控制要求適當加大空氣過剩系數，提高氣固比（1.8m3/kg（標）生料以下），此時不要過分追求風、煤、料的配合比例關系。
(2)投料前將CI級筒出口負壓拉到3300～3500Pa，即采取大風量投料操作的用風控制方法，初始投料量為95t/h，在投料正常之后小需要對用風進行過多的調整、便可以滿足用風要求。
(3)在熟料產量達到或超過設計值時，由于上升煙道縮口（有效內徑Ø1140mm）、三次風管內徑（有效內徑+1300mm）在設計時均以固定，預分解窯系統用風控制，主要以頭尾煤完全燃燒所需要空氣量為標準，這時候過剩空氣量不要太大。
2.2系統總風量的操作控制主要采取的方法
(1)提高頭尾兩煤的燃盡率，盡可能降低Cl級筒出幾廢氣溫度。
(2)根據各級旋風筒進出口的溫度、負壓值以及錐體的溫度、負壓值，并結合窯尾高溫風機進口溫度朱綜合分析和判斷風量是否匹配，以此來調節系統總風量和窯頭篦冷機的用風量。
(3)通過高溫風機的電流值，計算拉風量，再計算出單位熟料產生的廢氣量，由此判斷用風的合理性。
3、窯頭用風及一次風量的控制
窯頭用風控制的好與否在很大程度上影響到窯系統能否長期穩定安全運轉，為了靈活調節窯內火焰的形狀、強度、長度及規整性，適當減少窯頭一次風的用量，應重點控制好一次風量、各個風道內的氣體風速和壓力、燃燒器噴出速度、風煤比例、燃燒能力等重點工藝技術參數。
一次風量的主要作用是提供煤粉內揮發分的燃燒，火焰形狀的調整主要取決于：(1)煤的熱值、灰分、揮發分及細度的大小；(2) -次風的風速和風量的大小。調整好火焰長度就是調整好燒成帶長度（也就是調整控制了熟料在高溫燒成帶的停留時間），因此火焰長度必須適中，既不拉長火焰、使燒成帶溫度降低，也不縮短火焰、使高溫帶部分高溫過于集中，燒垮窯皮和耐火磚，因此窯內火焰形狀粗細必須與窯斷面積相適應，實際生產中要求火焰比較充滿近料而不觸料，燃燒器定位在（50，-10）mm位置。從理論上分析，一次風用量減小，可以增加高溫二次風的入窯量，但在實際生產中不能過分追求降低一次風的用量。實際生產中一次風機電機頻率為38～40Hz。
4、窯尾用風控制
4.1 主要工藝參數
(1)在生產中為防止物料短路直接入窯的情況發生，窯尾上升煙道縮口斷面風速應不低于28m/s（控制在28~32m/s范圍內）。
(2)煙室主要發揮收集窯內飛灰的功能，故斷面風速應≤lOm/s。窯尾煙室斜坡到拱形頂的通風斷面（高度）主要受到窯轉動和下料舌頭的制約，通風斷面往往受到影響。風速過高會引起牛料入窯不暢及大量飛灰循環，易在倒喇叭口部位產生結皮，導致通風受阻。
(3)下料舌頭底部托板應盡量貼近窯壁，舌頭端面伸入到窯內的距離控制在150mm左右。
主要工藝技術操作參數見表2。
4.2實際生產過程中窯尾用風的控制方法
可以通過以下三個方面來進行綜合判斷窯內用風控制是否合理：
(1)窯尾溫度和負壓。窯尾煙室溫度越高、負壓越大，說明窯內通風過大，窯內燒成帶存在發生后移的現象；相反，若窯尾煙室溫度偏低、負壓小，說明窯內通風不足，三次風相對過量。
(2)窯前實際煅燒狀況。若窯前溫度偏高、黑火頭較短、火焰粗短而不順、窯皮偏短、窯簡體溫度前高后低時，表明窯內通風不足、窯頭出現憋火現象；如果窯內火焰拉得過長、窯前溫度偏低、窯皮長度超過窯內徑的6倍、燒成帶簡體溫度明顯偏低而窯尾溫度顯著升高時，說明窯內通風過大、三次風通風量明顯偏小。
(3)到現場實際觀察確認。檢查上升煙道及煙室是否存在煤粉未燃盡的火花、煙室斜坡堆料情況及物料是否發粘、縮口風速的穩定性、有無存在塌料、竄料、窯尾煙室冒煙的情況，如果存在上述現象，說明窯內通風不足，縮口斷面風速偏小。
5、實際生產過程中國轉窯和分解爐用風量的匹配
5.1 窯風和爐風不匹配出現的兩種工藝現象
預分解窯系統在正常運行條件下，窯風和爐風應同時滿足喂入的煤粉燃燒需求。窯尾高溫風機的拉風量（風壓）一定時，窯風和爐風不平衡將會造成以下兩種不良的工藝現象：
(1)窯內通風過大，三次風通風量不足，將會導致窯內燒成帶溫度降低、高溫帶后移、窯尾煙室溫度和負壓均上升、三次風溫度及風速均降低，致使分解爐內煤粉燃燒不完全，造成系統溫度倒掛，C，級物料粘結或堵塞。
(2)窯內通風不足，三次風通風量偏大，將會導致窯內燒成帶成還原氣氛，產生黃心熟料，系統有害物質富集。
5.2窯風和爐風的匹配
(1)窯內長厚窯皮是物料預燒過好與窯內成還原氣氛共同作用的結果，而用煤量與供風量不匹配，造成窯內22~26m段容易長厚窯皮。
曾一段時期，窯22～26m段容易長厚窯皮，出現的問題是：當產量在1300t/d左右時，沒有厚窯皮增長趨勢，系統也比較穩定。但當熟料產量提高到1400t/d以上時，窯內22～26m段厚窯皮增長較快，伴隨著系統開始出現較大的波動，如果將熟料產量降至1300t/d左右時，系統又恢復正常。通過理論計算和實際分析，大家認識到了其原因主要有三方面：一是窯內風速過快，當熟料產量在1300t/d左右時，由于系統用煤量不高，煤可以燃盡，而一旦熟料增加到1400t/d以上時，必將增加用煤總量，結果造成煤燃燒不完全，窯內22～26m段厚窯皮增長加速；二是分解爐供風量不足，當熟料產量在1300t/d左右時，分解爐用煤量與供風量相互匹配，當熟料產量增加到1400t/d以上時，用煤量與供風量不匹配，造成煤粉后燃，C5級筒出口溫度與分解爐出口溫度“倒掛”，致使入窯生料中仍含有一定的煤粉，造成窯尾還原氣氛過濃，也是使窯內22m—26m段增長厚窯皮的原因之一；三是預熱器系統溫度控制偏高，導致物料預燒過好，而在熟料產量增加時，系統總風量、篦冷機供風量均沒有及時跟上，伴隨窯用煤量增加后窯內開始缺氧，窯內還原氣氛較濃，導致窯內22～26m段增長厚窯皮。
(2)提高篦冷機的供風能力，優化一室高壓風機的用風量。
在操作中對一室至四室的風機風門開度統一做了規定，實施后效果明顯：二次風溫從1000℃提高到了1050℃以上，三次風溫也從800℃提高到了850℃以上，進一步提高了窯前溫度和煤粉的燃燒速度，降低了熟料煤耗，為提高熟料產質量奠定了基礎。
(3)調整二、三次風的比例，控制系統總通風量，降低窯內風速，提高分解爐內的氧含量，加速物料的分解速度。
對于三次風閥門的開度，工程技術人員根據用煤量和實際工況，計算出窯頭和窯尾標態下的通風量，然后根據不同的溫度變化，制定了通過三次風管的風量和通過窯內的風量，最后計算出窯尾縮口的風速和三次風入分解爐的進口風速（分別應大于30m/s和20m/s）。根據這兩個計算結果，制定了理論上三次風閥門開度應在75%～85%，實際生產中定在80%。對于高溫風機拉風量，在確定了二、三次風通風最后，再計算出煤粉燃燒和碳酸鹽分解后產生的廢氣量進行校正，得出高溫下的高溫風機拉風總量。最后，再計算出高溫風機轉速，經過理論計算與實際對比確定高溫風機轉速為1180～1200r/min。
6、LBTF1400篦冷機的用風控制
6.1 篦冷機特點分析
(1)在篦床的落料區域采用寬盲篦板來調整篦床的寬度，其目的是為了在篦床的落料1）（域就使熟料層覆蓋均勻，避免“側漏風”現象。
(2)篦冷機主要采用階梯篦板、充氣篦板、低漏料篦板、和普通篦板等四種結構形式的篦板，其中階梯篦板（布置在高溫區）、充氣篦板（布置在高溫區）為控制流阻力篦板，由充氣梁裝置分段供風，風量可以調整；低漏料篦板為阻力篦板（布置在中溫區），由風室供風；普通篦板（布置在低溫區）為改進型富勒篦板，由風室供風。
6.2篦冷機操作用風控制
(1)因高溫Ⅸ采用島阻力、氣流滲透性能好的控制流篦板，可以有效降低熟料顆粒變化和料層厚度改變對高壓風機送風量的影響，原則上用風量從1～4室逐級遞減，并且要用足1—2室的風量，熟料料層厚度控制在350mm左右，以提高熟料淬冷效果，達到提高二、三次風溫度的目的。
(2)根據篦下壓力及二、三次風溫度（并結合實際料層厚度）來綜合調節3～4室低溫區冷卻用風量，使篦冷機內零壓面位于3室和4室之間，防止低溫區冷卻風進入窯、爐系統。
(3)根據窯頭電收器進口溫度及窯頭罩負壓情況來綜合調節窯頭引風機廢氣處理量。窯頭罩負壓應合理控制，若負壓過大，相應進入窯爐的熱風量降低，容易引起窯爐風量不足、系統產質量下降，因此窯頭引風機的拉風量應以確保窯爐所需風量為前提。
(4)檢修期間，應做好篦下各個空氣室的密封，防止活動充氣梁金屬軟管漏氣。
7、體會
(l)預分解窯系統用風控制及用風匹配在很大程度上影響熟料產量。窯爐用風過大或過小均會造成窯的煅燒能力與預燒燒能力失去平衡，影響系統產質量。若用風控制不當，易造成窯內結罔或結球工藝事故；若窯內通風減少，系統總風量小，雖然窯內不易結圈或結球，但嚴重影響系統熟料產量，并且可能發生預熱器堵塞等故障。
(2)篦冷機用風控制是否合理，是提高熟料產質量的首要條件。
(3)必須保證分解爐內含氧量充分，才能防止預熱器系統溫度倒置或爐內煤粉后燃的現象發生。
(4)控制好窯內風速是提高窯前溫度、防止煤粉后燃的有效保證。
a當窯前二風溫度偏低、煤粉燃燒速度降低時，要適當減少窯內通風量、縮短火焰長度并控制好合適的窯前用煤量，以增加分解爐的用風量和耗煤量、并充分發揮分解爐預燒能力強的優勢，達到提高人窯生料分解率的目的；
b當窯前二風溫度過高、煤粉燃燒速度快時，要適當增加窯內通風量、延長窯內高溫帶長度并提高窯速（提高快轉率），以達到提高預分解窯熟料產量的目的。
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