1、設備概況
貴州淞河礦井中央采區101主井的運輸設備為DTL140/150/3×900S型帶式輸送機。該設備的主要參數：帶寬B=1 400 mm；運量Q=1500t/h；輸送長度1=1154 m；傾角B=16°；帶速V=3.15m/s。通過設計計算，整臺設備選型為：采用三電機雙滾筒驅動，功率配比2:1，電機型號YB630M24，功率P=3x900 kW，電壓等級10 kV；減速機選用SEW公司的ML3 PSF140+壓力潤滑，速比i=40；張緊采用機尾自控液壓拉緊，型號ZYL400（DYL-03 -16/8）；制動器采用2臺自冷盤式液壓制動器，其型號為KZP-φ11600/4×100；逆止器采用2臺低速接觸式楔塊逆止器，型號為DSN530；膠帶采用ST/S3500阻燃型鋼絲繩芯膠帶。
2、傳動部分的結構簡化
在帶式輸送機選型設計中，對于大輸送量、長距離、高帶速的向上輸送的大型帶式輸送機，傳動部分要求同時裝設逆止裝置和制動裝置。通過對DTL140/150/3 x 900S型帶式輸送機設計計算，所需制動力矩過大，巷道空間有限，所以需要配備2臺KZP-φ1600/4×100型盤式制動器，又由于上運大型帶式輸送機逆止器1用1備的原則，該設備還需配備2臺DSN530型逆止器。在普通的三驅動帶式輸送機正常選型時，3套驅動單元加上2臺逆止器和2臺制動器，共有7個需要安裝的配套部分。如果全作用于傳動滾筒或傳動改向滾筒出軸上，傳動部分至少需要4個傳動滾筒或傳動改向滾筒，布置形式如圖1所示。Ⅱ區和Ⅲ區是傳動部分，共由4個傳動滾筒和傳動改向滾筒組成，驅動單元、逆止器和制動器均作用在這4個滾筒上。
DTL140/150/3×900S型帶式輸送機傳動部分布置在井口外廊道樓板上，出于對基建空間和安裝成本的綜合考慮，對傳動部分布置形式進行簡化，選擇為圖2所示形式。I區和Ⅱ區的傳動部分共由3個傳動滾筒或傳動改向滾筒組成，3個滾筒6個出軸位置，現需要裝配7個配套部分，無疑缺少1個安裝位置。圖2中，I區的傳動滾筒裝了2套驅動單元，Ⅱ區的傳動滾筒裝了1套驅動單元，剩余1個傳動滾筒出軸，加上1個傳動改向滾筒2個出軸，可裝配3套逆止器或制動器，剩余l套逆止器或制動器沒有安裝位置。這就要求對結構簡化后剩余的1套逆止器或制動器的安裝位置進行分析和研究，確定優化的結構組合。
3、優化方案比選
(1)減速器低速軸選雙出軸式。即選用的減速器輸出軸為雙向伸出，一方與傳動滾筒聯接，另一方與逆止器或制動器聯接。如圖2所示，A處裝配一套逆止器或制動器。此處裝配逆止器或制動器完全符合帶式輸送機設計要求，但是針對此條帶式輸送機，在正常有載停車時，由于其制動力矩和逆止力矩過大，即使減速器輸出軸逆止住了，減速器與傳動滾筒間的棒銷聯軸器（B處）有可能因尼龍銷承載而損壞，不能有效防止機械傳動機構反轉，存在嚴重的安全隱患。
(2)減速器與傳動滾筒之間式。減速器與傳動滾筒之間式即逆止器或制動器裝于減速器與傳動滾筒之間（圖2中B處）。首先考慮安裝制動器，本機選用KZP-C11600/4×100型制動器，體積大，占用空間大，減速器與傳動滾筒之間、傳動滾筒與傳動改向滾筒之間沒有足夠空間可安裝；其次考慮安裝逆止器，裝于B處的逆止器與軸之間一般采用脹套連接，此種連接造價高，逆止器價格昂貴，另外在逆止器出現故障需更換的情況下，必須把棒銷聯軸器熱裝在滾筒端的半聯軸節拔掉，拆裝困難，不便維修。
(3)傳動改向滾筒“一+二”出軸式。即在傳動改向滾筒一端出軸設計一個臺階安裝制動器，另一端出軸設計為2個臺階安裝制動器和逆止器兩大配套件（圖2中Ⅲ區所示）。由于大型制動器與軸之間是脹套連接，所以裝于內側，逆止器可選普通鍵連接裝于外側，這樣便于拆裝維修，價格也不高。但是，在制動力矩和逆止力矩大的情況下，這種結構形式軸伸較長，軸所受的彎扭合成較大，對軸的強度要求更高。
通過對3種結構形式的分析比較，認為第3種結構形式——傳動改向滾筒“一+二”出軸式，突破了現有的滾筒單出軸和雙出軸結構形式，既滿足了傳動要求，又能滿足制動和逆止要求，結構簡單，拆裝方便．價格低廉，為安裝土建節約空間，降低成本。屬較優化的結構設計形式。
4、結語
貴州淞河礦井中央采區101主井帶式輸送機已于2008年年底研制完成。由于對傳動部分結構形式進行簡化（減少1套傳動單元），使得搭建的高層廊道樓板面積減少一半，節省安裝空間，大大降低了基建成本。現帶式輸送機在安裝調試階段，試運轉過程中，整機運轉正常，性能良好，安全可靠，完全能夠滿足礦方運輸要求。今后，在機械設計過程中，要本著結構簡化、便于拆裝、價格低廉的原則，滿足用戶的各種要求，促進機械行業的發展。
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