在過去的幾年中，歷經各種原材料的更換，導致加氣混凝土料漿的性質發生了根本的變化。在使用濕煤灰與中速生石灰時，料漿粘度較小且在攪拌過程中隨時間的變化較慢，而在使用干煤灰與快速生石灰時，干煤灰在攪拌過程中由不飽和逐漸變成飽和狀態，不斷從漿體中吸收自由水，并且其中的ACa0吸水消解放熱，使料漿溫度由常溫升至40～45℃，生石灰中ACa0在料漿攪拌過程中加速消解，使得混和料漿的粘度加速增大，料漿也由牛頓流體驟變為非牛頓流體。
在確認了料漿的性質之后，我們經過幾次定性的實驗，將原有攪拌機直徑改小，使攪動核心的最大直徑與其高度相等，并且將槽內料漿的流動方向改變，由導流筒內流向下變為向上，有效的解決了物料攪拌不均的問題，使產品質量得到進一步的提高。現就此方面作一分析。
一、攪拌混合過程的原理：
(a)分子擴散由分子的相對運引起的物質傳遞，這種混合過程是在分子尺度的空間內進行。
(b)湍流擴散由湍流場中，渦旋分裂運動所引起的物傳遞，這種混合過程是茌渦旋尺度的空間內進行的。
(c)主體對流擴散包括一切不屬于分子運動或渦旋運動所引起的擴散過程。如在攪拌槽內對流循環流所引起的物質傳遞，這種混合過程是在攪拌槽這樣大的尺度空間內進行的。
顯然均勻混合的最終階段是分子擴散。濃度較高、尺寸較大的微團，由液體的對流運動和渦流分裂運動分散成濃度較低、尺寸較小的微團，不可能達到均質混合，但由于較小的微團間的接觸面積增大，從而加速了分子擴散混合。
大多數混合過程這三種機理同時存在。對于高粘度液體多在滯流狀態下攪拌，混合過程主要為分子擴散和主體對流擴散的綜合作用。
二、加氣混凝土料漿的性質
加氣混凝土料漿的極限剪應力和結構粘度都隨時間而增大。
(1)當料漿中消石灰或者廢漿比例較小時，混合料漿粘度較小，料漿尚屬牛頓流體。
(2)當料漿中消石灰或廢漿比例較大時，導致混合料漿粘度較大，料漿屬非牛頓流體。
三、工程設計中需解決的問題
槽內物料的流動型態和有效攪拌條件下所需要的攪拌功率。
A．流型特點
(1)當料漿屬牛頓流體時，各種物料的混合攪拌屬于固體懸浮操作是由槽內循環速率控制，因而一般選用直徑大、轉速小的高循環量葉輪。若葉輪直徑過小，則攪拌所及范圍小，外層液體靜止不動，影響懸浮的均勻性，而葉輪直徑過大，則葉輪與槽壁間的空間減小，限制了軸向循環流型，以及增大了液流和槽壁間的沖擊損失。另外從能量消耗來看，功率隨葉輪直徑增長而減小，故能耗低，但轉動葉輪力矩增大，增加設備啟動功率，使最初操作費用增大，因此選擇葉輪直徑時，應從循環流量大小、攪拌功率和啟動力矩大小等諸方面考慮，選擇—個適宜之值。
(2)當料漿屬非牛頓流體時，所表現的粘性阻力隨著流體所受到的剪切力速率而變，在非牛頓流體的攪拌中，葉輪附近高剪切區域內的湍動程度得到加強，而靠近器壁處較慢的循環流動則受到抑制。這樣，當葉輪的直徑減小或轉速降低時，一旦循環流動不再能夠達到器壁，便要在器壁附近形成停滯區，從而攪拌質量發生階梯式的改變。根據這一流型特點，必須使葉輪轉速超過某一臨界值，以避免產生停滯流體。同時，攪拌槽內也不能安裝擋板之內的促進混合裝置．實踐已經證明擋板背后會形成停滯區，從而降低了混合的效率。
B．臨界攪拌條件
無論徑向流動葉輪還是軸向流動葉輪所造成的攪動核心的最大直徑dc與其高度均大抵相等，并且建立了以下的定量關系：
式中(Np)T為湍流條件下的功率準數
在圓形截面的攪拌槽中，為清除停滯區應使攪拌核心的最大直徑dc與槽的直徑D相等，由上式得到臨界雷諾數為：
Re’=(D/ad)2
C．非牛頓流體攪拌功率的一般計算法
P=Np·pN3d5
Np為功率因數
P為物料密度
N為轉速
D為葉輪直徑
三門峽富通新能源銷售混合機、攪拌機、雙軸攪拌機等。
