表1所示為預分解窯系統中回轉窯的相關參數。由表1可看出，規格基本相當的回轉窯，產量有較大差距，20世紀80年代建設冀東NSF、珠江SLC設計產量為4 000t/d熟料，90年代以后建成的冀東灤縣預分解窯，設計產量在5 000—5 500t/d熟料，標定的實際產量均超過設計產量．在4 800～5 500t/d熟料左右。對回轉窯的單位容積產量、單位有效表面積產量和單位截面積產量等各項指標進行比較．可以看出，從上世紀80年代至今．隨著對預分解窯技術研究的深入及設計和操作水平的提高．這些指標不斷提高。冀東灤縣生產線的生產實踐經驗表明，通過優化預分解系統和相關系統的匹配設計，該規格回轉窯可以適應5 000～5 500t/d熟料生產能力的需要。
2分解爐容積及生產能力
表2所示為預分解窯系統中分解爐的相關參數。由表2可以看出，80年代建設的4 0000d級的珠江、冀東和寧國等廠的分解爐容積較小，單位容積生產能力較高．而近年建設的冀東灤縣生產線分解爐容積較大，單位容積生產能力較低。由此可見，采用擴大爐容．延長燃料在爐內的滯留時間以保證燃料完全燃燒的優他設計是近年來與分解爐發展的趨勢。當然，分解爐的生產能力除了跟容積有關，還與其爐型結構、爐內三維流場分布及燃料在爐內的起燃狀況和燃燒速率有很大關系。20世紀90年代以來，我國水泥科研人員在消化吸收國際先進技術的基礎上，自主研制開發出了TDF、TSD、TWD、TFD、TSF、NC-SST、CDC型等多種新型分解爐，充分考慮了容積、結構形式及使用低質燃料等多方面的因素，可滿足不同的需要。
3窯和分解爐熱負荷
有關窯和分解爐熱負荷指標列于表3。由表3可以看出．與20世紀80年代建成的冀東NSF、寧國MFC、珠江SLC相比，90年代以后建設的冀東灤縣TDF、銅陵海螺2號線和華新水泥廠等窯單位有效容積、面積及燒成帶有效截面積熱負荷較高，爐單位有效容積熱負荷和單位有效截面積熱負荷較低，有利于低質燃料的利用。
4冷卻機生產能力
表4所示為冀東灤縣等預分解窯系統篦冷機指標。同時按照日本對47臺預分解窯與篦冷機匹配狀況調查得到的篦冷機面積(SG)與窯臺時生產能力(M)之間相關性的回歸方程：
SG=0.6M+10.92m2(r=0.912，n=47)
結合各廠窯設計能力及實際能力，計算求得SG與各廠篦冷機篦板實有面積對比列于表5。
由表4及表5可以看出，單位篦板面積產量大都在40t/mz，d左右；從冷卻機規格來看，按照日本T-14調查報告回歸公式計算，各生產線冷卻機規格均偏小。這可能與目前的冷卻機比T-14調查報告中選用的玲卻機技術上有很大改進有關．但結合冀東灤縣TDF窯系統等生產線篦冷機的實際運行效結果來看，發現現有冷卻機選型多數偏小，使得進一步提高窯系統產量受到一定限制。
5旋風筒分離效率
在預熱器系統中各級旋風筒的分離效率及它們之間的合理匹配．對保證預分廨窯經濟合理與安全生產十分重要。一般認為C．級筒的分離效率，可以減少飛回量，從而減少生料的外循環；提高C，級筒的分離效率減少高溫生料的內循環。對C：級至C4級簡的設計，一般要求在保證合理的分離效率下，盡
量降低阻力。
表6為各級旋風筒的分離效率。從表6可知，冀東灤縣等20世紀90年代以后建設的水泥廠各級旋風筒的分離效率匹配為C，CZ C3 C4模式，且C4級旋風筒分離效率保持在81.OOqo以上。從現場標定的各級筒出口氣溫及下料溫度來看．偶見中間級旋風簡下料溫度高于出氣溫度，說明下料鎖風不嚴，有串風現象，因此應進一步優化各級旋風筒，特別是Cl和C4級旋風筒的結構．加強鎖風，進一步減少熱物料的內循環及預熱器出口的飛灰量，提高全窯系統的熱效率。
6預熱分解系統的換熱功能
換熱效率是衡量氣固兩相換熱效果的指標。表7所示為各廠預熱分解系統各級換熱單元的換熱量及總換熱效率。從窯尾預熱分解系統總的換熱效率方面考察．20世紀90年代以后建設冀東灤縣等水泥廠預熱分解系統總的換熱效率為74.62c/o．高于80年代建設的冀東NSF、柳州SLC和珠江SLC窯。
從各級換熱單元及分解爐等子系統換熱量方面考察，把分解爐和C．級筒作為一個綜合換熱單元，它們承擔著繁重的換熱任務，其換熱量所占比例很大。同時也可以看到，各級旋風筒及其聯接管道換熱單元，也承擔著生料的預熱任務，一般來說C，級換熱單元任務較大，其它級換熱單元任務梢小，這是所有預分解窯的共同點，區別僅在于換熱比例的不同。由表7可見，本世紀建設的冀東灤縣水泥廠C．級換熱單元所占比例為17.52%．分解爐和C．級筒換熱單元所占比例為63.80%．高于上世紀80年代所建的廠；其預熱分解系統總的換熱效率達到了75.92%，也高于其它各對比廠。
7預熱分解系統的分解功能
生料在窯尾懸浮預熱器及分解爐內預熱、分解是預分解窯區別其它各類窯型的最重要的特性。因此，窯尾有關子系統在分解功能方面發揮的好壞．是衡量預分解窯優劣的重要技術指標。表8為各預分解窯系統的預熱分解功能，由表8可知：冀東灤縣等20世紀90年代以后建設的預分解窯系統的分解率在88%～93%之間，低于20世紀80年代所建的柳州SLC、珠江SLC、冀東NSF．但是分解爐本身的分解率卻大大高于20世紀80年代所建的柳州SLC等生產線。由此看來，近幾年對分解爐容積的增大和結構的優化．大大提高了其分解功能．但整個分解系統的分解率反而有所下降，需要對旋風筒等相關單元的有關參數以及于分解爐的匹配進一步優化．以提高人窯物料的分解率。
8熟料熱耗
表9列出了冀東灤縣等預分解窯系統的熱平衡主要項目，可以看出．實測的單位熟料熱耗為3062～33337KJ/kg ·cl，與設計熟料熱耗基本相當，但與國際先進水平2 950kj/kg仍有較大差距。進一步分析熱平衡支出項目，可以發現降低熱耗的措施，一方面是優化提高預熱器系統換熱功能，降低幽預熱器廢氣溫度：另一方面應優化冷卻機系統操作，降低出冷卻機熟料溫度和余風排放溫度。
9分析評價
通過對現有5 000t/d級預分解窯系統設計參數和運行狀況的分析和比較，可以發現，以冀東灤縣為代表的20世紀90年代以后建設的5000t/d級水泥預分解窯生產線，按設計能力來說，各單機設備能力完全能夠滿足生產需要。從實際運行情況看，實際產量基本都超過設計產量，目前實際運行狀況證實，回轉窯和窯尾分解爐系統均有一定富余能力．冷卻機能力稍顯不足，預熱器系統運行參數不夠理想。這些需要在新系統的設計中引起重視。
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